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    單級(jí)PFC反激式開(kāi)關(guān)電源設(shè)計(jì)

    2018-08-27 10:24:14李曉暉蘇亞?wèn)|張玉峰
    機(jī)電信息 2018年24期
    關(guān)鍵詞:相角電感峰值

    李曉暉 趙 杰 蘇亞?wèn)| 張玉峰 鄭 凱

    (1.皖北煤電集團(tuán)有限公司,安徽淮北232097;2.徐州凱思特機(jī)電科技有限公司,江蘇徐州221116;3.中國(guó)礦業(yè)大學(xué)電氣與動(dòng)力工程學(xué)院,江蘇徐州221116)

    0 引言

    開(kāi)關(guān)電源的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)于降低電流諧波及提高功率因數(shù)有著明確的要求,這使得PFC技術(shù)在開(kāi)關(guān)電源中的應(yīng)用越來(lái)越廣泛。有源PFC技術(shù)相比于無(wú)源PFC技術(shù)具有響應(yīng)快、動(dòng)態(tài)效果好等優(yōu)點(diǎn)而受到廣泛研究。一般含有PFC功能的開(kāi)關(guān)電源采用兩級(jí)PFC結(jié)構(gòu),一級(jí)為功率因數(shù)校正級(jí),一級(jí)為電壓變換級(jí),兩級(jí)結(jié)構(gòu)導(dǎo)致系統(tǒng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜、成本較大,據(jù)此,單級(jí)PFC結(jié)構(gòu)應(yīng)運(yùn)而生[1-5]。

    本文針對(duì)單級(jí)PFC反激式開(kāi)關(guān)電源,分析了其在CCM下FOT控制系統(tǒng)的工作原理,完成了系統(tǒng)的大信號(hào)分析,按照大信號(hào)分析的結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)了系統(tǒng)電路及變壓器參數(shù),完成了系統(tǒng)仿真,驗(yàn)證了該系統(tǒng)的可行性。

    1 單級(jí)PFC反激式電路基本結(jié)構(gòu)

    圖1是一種單級(jí)PFC反激式變換器的結(jié)構(gòu),由于省去了原邊的電感、整流二極管和電解電容,簡(jiǎn)化了電路結(jié)構(gòu),使控制方法變得簡(jiǎn)單。由于輸入端采用了小容量的電容,只能濾除輸入電壓中的高頻諧波。輸入電壓經(jīng)過(guò)電容后還是正弦半波。PWM控制器對(duì)輸入、輸出電壓采樣,在其內(nèi)部計(jì)算出電流基準(zhǔn),再和電流采樣值進(jìn)行比較,根據(jù)比較的結(jié)果控制Q2的通斷,完成功率因數(shù)校正。

    圖1 無(wú)輸入大電容的單級(jí)PFC反激式變換器結(jié)構(gòu)

    2 FOT控制模式單級(jí)PFC反激式變換器大信號(hào)分析

    本節(jié)首先分析了FOT控制的單級(jí)PFC反激式變換器的工作過(guò)程,然后對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行了大信號(hào)分析,并對(duì)系統(tǒng)中各參數(shù)及其之間的能量關(guān)系進(jìn)行了研究,最后,根據(jù)這些參數(shù)給出了變壓器的設(shè)計(jì)方法。

    2.1 FOT控制模式工作原理

    圖2為FOT控制單級(jí)PFC反激式變換器的系統(tǒng)框圖。輸出電壓Vo經(jīng)過(guò)R3、R4和隔離電路進(jìn)行電氣隔離后進(jìn)入電壓環(huán)。乘法器的作用是構(gòu)建完整的電流基準(zhǔn),該基準(zhǔn)是一個(gè)與輸入電壓同相位的正弦半波,所以其輸入分別為電壓調(diào)控信號(hào)和輸入電壓相位信號(hào)。開(kāi)關(guān)管的關(guān)斷條件是采樣電阻上的電壓高于乘法器的輸出電壓。開(kāi)關(guān)管的導(dǎo)通由Toff產(chǎn)生電路控制。

    圖2 FOT控制單級(jí)PFC反激式變換器系統(tǒng)框圖

    FOT控制變換器的輸入電流和PWM波形如圖3所示。當(dāng)開(kāi)關(guān)管導(dǎo)通時(shí),輸入電流線性增加,關(guān)斷期間,可以將次級(jí)電流和電壓等效到初級(jí)側(cè),等效輸入電流在此期間線性下降。由于次級(jí)反射電壓不變,且開(kāi)關(guān)管關(guān)斷時(shí)間不變,所以等效的輸入電流下降值也不變,其大小可由式(1)確定:

    圖3 FOT控制模式變換器輸入電流及PWM波形

    在輸入電壓較小時(shí),變換器工作在DCM模式。隨著輸入電壓的增大,變換器從DCM向CCM過(guò)渡。由于輸入電壓的波形是正弦半波,在一個(gè)半波內(nèi),變換器先工作在DCM,然后工作在CCM,最后又回到DCM。所以,在一個(gè)正弦半波里存在一個(gè)DCM和CCM的臨界電壓,這個(gè)電壓對(duì)應(yīng)的相角叫做臨界相角θT。當(dāng)輸入電壓相角在(0,θT)以及(π-θT,π)時(shí),變換器工作在DCM模式;當(dāng)相角在(θT,π-θT)時(shí),變換器工作在CCM模式。

    當(dāng)輸入電流在開(kāi)關(guān)管開(kāi)通期間上升值等于關(guān)斷期間的下降值時(shí),即變換器工作在BCM。假設(shè)此時(shí)輸入電流峰值為IPKpri,則:

    可求得臨界處的相角為:

    當(dāng)變換器在DCM時(shí),開(kāi)關(guān)管的導(dǎo)通時(shí)間不變。所以此時(shí)變換器的D和fsw都是常數(shù)。當(dāng)變換器在CCM部分,變換器的D和fsw由線電壓峰值和瞬時(shí)值決定。開(kāi)關(guān)頻率關(guān)于相角θ的函數(shù)為:

    2.2 FOT控制模式的能量關(guān)系

    在DCM部分,輸入電壓和負(fù)載不變,變換器的開(kāi)關(guān)頻率也不變。此模式下,輸入電流的平均值為:

    FOT控制模式處于DCM模式下和峰值電流控制模式處于DCM模式下情況相同,系統(tǒng)工作在此模式下的功率因數(shù)不可能為1。

    在CCM模式下,初級(jí)側(cè)電流紋波為:

    所以該模式下的輸入電流的平均值為:

    綜合式(6)和式(7),可得:

    在一個(gè)輸入電壓正弦半波內(nèi),變換器經(jīng)歷了三個(gè)階段,這三個(gè)階段的輸入功率分別為:

    由于DCM部分過(guò)程較為短暫,且CCM部分在輸入電壓相角較小時(shí)的電流與DCM相差不大,所以輸入功率可簡(jiǎn)化為:

    將式(5)和式(8)代入式(10)可得:

    在已知輸入功率的情況下,輸入電流峰值的表達(dá)式如下:

    2.3 系統(tǒng)電路參數(shù)設(shè)計(jì)

    2.3.1 變壓器設(shè)計(jì)

    雖然初級(jí)電感量與輸入電流紋波成反比,但也不能一味地減小電流紋波,初級(jí)電感量過(guò)大會(huì)使變壓器體積過(guò)大,選取初級(jí)電感量為400 μH。

    由于初次級(jí)繞組耦合系數(shù)較高,所以有:

    使用耐壓為650 V的功率MOSFFET,根據(jù)反激式變換器的輸出輸入電壓關(guān)系,可得:

    VC一般被RCD鉗位在次級(jí)反射電壓的1/2。根據(jù)式(14),反射電壓最大為120 V。由于VO為19 V,VD為1 V左右,所以變壓器匝比最大為6。仿真時(shí)取匝比為5,代入式(13)中可得變壓器次級(jí)電感量為16 μH。

    2.3.2 初次級(jí)電感電流峰值計(jì)算

    當(dāng)匝比為5時(shí),次級(jí)反射電壓為100 V,由式(12)可得初級(jí)電感電流峰值為5 A,次級(jí)電感電流峰值為25 A。

    2.3.3 鉗位網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)

    變壓器的漏感造成的過(guò)電壓尖峰可以受到RCD鉗位網(wǎng)絡(luò)(圖4)的限制。選擇適當(dāng)?shù)碾娙菁半娮柚担员闫渚哂兄付ǖ倪^(guò)電壓ΔV(一般取反射電壓的一半),使其關(guān)斷時(shí)不會(huì)超過(guò)MOSFET的額定電壓。

    圖4 RCD鉗位網(wǎng)絡(luò)

    Llk為變壓器的漏感。電容器要經(jīng)受大的電流尖峰,因此其應(yīng)該是具有聚丙烯或聚苯乙烯薄膜電介質(zhì)的非常低的ESR型。

    最小電阻值可以通過(guò)在開(kāi)始時(shí)施加電容上的電壓來(lái)得到:

    3 系統(tǒng)電路仿真

    采用L6562N器件,該模型ZCD引腳的閾值電平為1.6 V,可得關(guān)斷時(shí)間為:

    取Ct=620 pF,Rt=10 k。選擇Ca=220 pF,Ra=3 kΩ。

    輸出電壓通過(guò)r12和r13分壓后進(jìn)入TL431的輸入端,由于在閉環(huán)運(yùn)行時(shí),分壓電壓在2.5 V波動(dòng),所以有:

    由于輸出電壓為19 V,r12為22 kΩ,所以r13為3.33 kΩ,由于在實(shí)際中沒(méi)有這樣阻值的電阻,所以取r13為3.3 kΩ。在輸入為110 V/50 Hz,負(fù)載為3.8 Ω,對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行瞬態(tài)仿真,輸入與輸出電壓波形及系統(tǒng)穩(wěn)定時(shí)的輸入電壓與輸入電流分別如圖5和圖6所示。

    圖5 110 V AC輸入下輸入與輸出電壓波形

    圖6 系統(tǒng)穩(wěn)定時(shí)的輸入電壓與輸入電流

    從圖5中可以看出,輸出電壓兩倍頻紋波,其波動(dòng)幅度為1.5 V,約占輸出的7.8%。從圖6中可以看出,輸入電流峰值緊緊跟隨輸入電壓,系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)PFC功能。

    為了看到輸入電流的各次諧波,首先平滑一下電流信號(hào)。在仿真電路中,r7為10 kΩ,C9為10 nF,其截止頻率為1.6 MHz,遠(yuǎn)大于開(kāi)關(guān)頻率,所以C9上的電壓可以反映輸入電流的平均值。對(duì)C9上的電壓進(jìn)行傅里葉分析后,由圖7可以看出,各次諧波所占的比例非常低,可見(jiàn)電流波形失真較少。

    圖7 110 V輸入下電流諧波

    在輸入為220 V/50 Hz,負(fù)載為3.8 Ω,即輸出平均電流為5 A的條件下,對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行瞬態(tài)仿真,輸入與輸出電壓波形和輸入電壓、輸入電流及采樣電阻上的電壓分別如圖8和圖9所示。

    由圖8可知,通過(guò)輸出電壓穩(wěn)定在19.1 V。測(cè)量的100 Hz的紋波電壓的峰值為1.8 V。從圖9可以看出,在220 V下系統(tǒng)的輸入電流依然能夠緊緊跟隨輸入電壓。

    圖8 220 V AC下系統(tǒng)的輸入與輸出電壓

    圖9 220 V下的輸入電壓、輸入電流及采樣電阻上的電壓

    4 結(jié)語(yǔ)

    本文研究了固定關(guān)斷時(shí)間的單級(jí)PFC反激式變換器,在對(duì)臨界模式和連續(xù)模式分析的基礎(chǔ)上完成了對(duì)固定關(guān)斷時(shí)間控制模式的大信號(hào)分析,設(shè)計(jì)了系統(tǒng)電路。這種結(jié)構(gòu)的電路結(jié)構(gòu)和控制方式簡(jiǎn)單,成本較低。本文的研究成果對(duì)于單級(jí)PFC反激式變換器的設(shè)計(jì)具有一定的指導(dǎo)意義。

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