施工方案中途改變的獨(dú)塔斜拉橋變更設(shè)計(jì)與結(jié)構(gòu)分析

鄧小偉

（同濟(jì)大學(xué)建筑設(shè)計(jì)研究院（集團(tuán)）有限公司，上海市 200092）

0 引言

一般情況下，斜拉橋主梁多采用懸臂澆筑法或懸臂拼裝法施工，但當(dāng)橋下地勢(shì)較平且高度不大時(shí)，采用支架施工更為方便、經(jīng)濟(jì)和節(jié)省工期。不論采用哪種施工方法，一般應(yīng)以預(yù)先確定的施工方案進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析計(jì)算和設(shè)計(jì)[1]。但由于施工中受多種因素的影響，可能出現(xiàn)施工中途需要改變施工方案的情形，這就需要對(duì)原設(shè)計(jì)方案的受力及變形作相應(yīng)的驗(yàn)算，必要時(shí)采取一定的設(shè)計(jì)變更措施，如調(diào)整索力或預(yù)應(yīng)力鋼束布置等，以保證施工階段及運(yùn)營階段各項(xiàng)指標(biāo)均滿足規(guī)范要求。

1 工程概述

某城市景觀橋梁主橋?yàn)榭鐝?00 m+87 m的獨(dú)塔雙索面鋼混組合梁斜拉橋（見圖1），塔、梁、墩固結(jié)體系，邊主跨比為0.87；主梁采用鋼-混凝土組合梁雙鋼箱主肋斷面，中心點(diǎn)梁高2.5 m，梁高/主跨=1/40；索塔總高67.2 m，橋面以上索塔高51.25 m，塔高/主跨=0.51；斜拉索采用平面扇形密索體系，梁上標(biāo)準(zhǔn)索距9.0 m，在邊跨橋墩附近索距加密；塔上標(biāo)準(zhǔn)索距2.0 m，塔頂部分索距加密為1.8 m。

主梁截面采用混凝土橋面板+雙鋼箱主肋斷面，主梁標(biāo)準(zhǔn)寬度40.1 m，頂面設(shè)2.0%雙向橫坡。鋼主梁中心高度1.985 m和2.0 m，預(yù)制混凝土橋面板厚0.25 m；標(biāo)準(zhǔn)段箱梁寬為3.3 m，頂板厚25 mm，底板厚35 mm，腹板厚16 mm。兩主肋中心距26.5 m，兩主肋間設(shè)置3道工字型小縱梁。

主梁標(biāo)準(zhǔn)橫斷面見圖2。

主梁標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段長9 m，兩主肋之間用橫梁及橋面板相連，橋面板為厚0.25m預(yù)制板，在橋上通過現(xiàn)澆濕接頭連接成整體。橫梁斷面型式為工字梁，橫梁標(biāo)準(zhǔn)間距4.5 m。與橫梁位置相對(duì)應(yīng)，主梁外側(cè)挑臂下設(shè)置一道托梁。預(yù)制C50橋面板的存放期要求不小于6個(gè)月，預(yù)制橋面板之間現(xiàn)澆C50微膨脹混凝土。橋面板內(nèi)配置縱向和橫向預(yù)應(yīng)力鋼束?？v向預(yù)應(yīng)力采用S15.20–7高強(qiáng)度低松弛鋼絞線，橫向預(yù)應(yīng)力采用S15.20–3高強(qiáng)度低松弛鋼絞線。

主梁在塔兩側(cè)設(shè)置鋼混結(jié)合段，結(jié)合段總長16.5 m。鋼箱梁腹板埋入混凝土塔內(nèi)，伸入索塔內(nèi)的腹板開孔以利于混凝土的澆筑，并在索塔兩側(cè)2.5 m范圍的鋼箱梁內(nèi)灌注混凝土，通過加勁肋及剪力釘?shù)淖饔茫瑢⒘鬟f至塔梁固結(jié)區(qū)。兩主梁之間采用實(shí)心混凝土橫梁連接，通過張拉預(yù)應(yīng)力使得塔梁固結(jié)區(qū)處于三向受壓狀態(tài)。

斜拉索采用平面扇形布置，雙索面。全橋共20對(duì)索，梁上基本索距主跨為9 m，在邊跨橋墩附近索距加密為7.65～6.6 m；塔上標(biāo)準(zhǔn)索距2.0 m，塔頂部分索距加密為1.8 m。

索塔縱向?yàn)閱沃剑瑱M向?yàn)镠形，索塔總高67.2 m。上塔柱采用五邊箱形截面，外形尺寸為3.5 m×5 m，壁厚0.75～1.2 m，上塔柱拉索錨固區(qū)配置環(huán)向預(yù)應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力采用S15.20–18、16、14三種鋼絞線。上塔柱橫梁采用鋼箱斷面，橫梁通過端部預(yù)埋鋼板錨筋、剪力釘和腹板伸入塔內(nèi)等方式與混凝土塔相連。下塔柱為實(shí)心截面，外形尺寸由3.4 m×5 m漸變到4.4 m×6 m。2個(gè)下塔柱之間用2道厚度0.8 m的墻連接，并在墻中心處設(shè)置厚0.5 m橫隔板。塔下承臺(tái)平面尺寸為39.6 m×13.6 m，承臺(tái)厚5 m。承臺(tái)下布置24根2.0 m的鉆孔灌注樁，樁長80 m。

圖1 主橋總體布置圖（單位：cm）

圖2 主梁標(biāo)準(zhǔn)橫斷面圖（單位：cm）

2 施工方案變更設(shè)計(jì)

原方案主橋采用懸臂拼裝的方式，分節(jié)段安裝鋼主梁，主橋具體施工順序如下：

（1）搭設(shè)棧橋；主墩、邊墩基礎(chǔ)及承臺(tái)施工，鋼主梁及橋面板預(yù)制；澆注塔柱至梁底分段處，搭設(shè)主墩處支架；吊裝鋼主梁0#節(jié)段，支架上施工塔梁固結(jié)區(qū)以及鋼混結(jié)合段，張拉鋼混結(jié)合段內(nèi)縱、橫向預(yù)應(yīng)力；利用提升模板分段澆注塔柱；支架施工邊墩立柱、蓋梁。

（2）在鋼梁接頭處搭設(shè)1#節(jié)段臨時(shí)支架；吊裝主梁1#節(jié)段，在支架上進(jìn)行主梁焊接；安裝預(yù)制橋面板，現(xiàn)澆橋面板濕接縫并養(yǎng)護(hù)，掛設(shè)1#斜拉索并張拉至初始索力。

（3）拆除1#節(jié)段臨時(shí)支架，搭設(shè)2#節(jié)段臨時(shí)支架；吊裝主梁2#節(jié)段，在支架上進(jìn)行主梁焊接；安裝預(yù)制橋面板，現(xiàn)澆橋面板濕接縫并養(yǎng)護(hù)；張拉前一節(jié)段主梁橫向預(yù)應(yīng)力，并及時(shí)壓漿養(yǎng)護(hù)；掛設(shè)2#斜拉索并張拉至初始索力。

（4）重復(fù)上述階段，直至6#節(jié)段完成；搭設(shè)邊跨7#～11#節(jié)段支架；吊裝邊跨主梁7#～11#節(jié)段，在支架上進(jìn)行主梁焊接；施工邊跨壓重塊；安裝預(yù)制橋面板，澆筑濕接縫并養(yǎng)護(hù)；完成邊跨合龍。

（5）拆除主跨6#節(jié)段臨時(shí)支架，搭設(shè)主跨7#節(jié)段臨時(shí)支架；吊裝主跨7#節(jié)段，在支架上進(jìn)行主梁焊接；安裝預(yù)制橋面板，現(xiàn)澆橋面板濕接縫并養(yǎng)護(hù)；張拉前一節(jié)段主梁橫向預(yù)應(yīng)力，并及時(shí)壓漿養(yǎng)護(hù)；掛設(shè)7#斜拉索并張拉至初始索力。

（6）重復(fù)上述階段，直至10#節(jié)段完成；吊裝主跨11#節(jié)段，在支架上進(jìn)行主梁焊接；安裝預(yù)制橋面板，現(xiàn)澆橋面板濕接縫并養(yǎng)護(hù)，主跨合龍；張拉橋面板縱向預(yù)應(yīng)力及剩余橫向預(yù)應(yīng)力。

（7）拆除臨時(shí)支架；施工橋面混凝土鋪裝、人行道、防撞護(hù)欄、欄桿等附屬；自索塔向兩側(cè)對(duì)稱調(diào)整斜拉索至最終索力；施工橋面瀝青混凝土鋪裝；全橋貫通。

懸臂施工流程圖見圖3。

圖3 懸臂施工流程圖

鋼箱疊合梁最成熟的安裝方式即懸臂施工[2]，懸臂施工必須逐節(jié)段拼裝鋼梁節(jié)段，待前一節(jié)段所有工序完成后方能進(jìn)行下一個(gè)節(jié)段。每個(gè)節(jié)段包括臨時(shí)支架搭設(shè)、鋼梁節(jié)段起吊、鋼梁環(huán)焊連接及焊縫探傷、橋面板安裝、濕接縫混凝土澆注養(yǎng)護(hù)、橫向預(yù)應(yīng)力張拉以及斜拉索掛索張拉等工序，至少需要18 d，全橋共10個(gè)梁段（除0#段），共需180 d。

綜合考慮工程總體施工進(jìn)度計(jì)劃與實(shí)際進(jìn)展，懸臂拼裝的工期無法滿足總工期的要求。為縮短施工周期，提出了1#～10#節(jié)段主梁由懸臂施工調(diào)整為2個(gè)大節(jié)段支架施工的新思路，具體施工順序如下：

（1）采用吊機(jī)與支架施工主梁1#～6#節(jié)段：安裝鋼主梁，安裝預(yù)制橋面板，澆筑濕接縫并養(yǎng)護(hù)，張拉1#～6#節(jié)段橋面板縱向、橫向預(yù)應(yīng)力，并及時(shí)壓漿養(yǎng)護(hù)；掛設(shè)1#～6#斜拉索，按照1#～6#的順序依次對(duì)稱張拉拉索至初次張拉力。理論上，此時(shí)0#～6#節(jié)段已主動(dòng)脫離支架。

（2）拆除 0#～6# 節(jié)段支架，按照 6#～1#的順序依次對(duì)稱補(bǔ)張拉索。補(bǔ)張完成后須復(fù)測(cè)拉索索力，使最大懸臂狀態(tài)的最終拉索內(nèi)力達(dá)到該階段設(shè)計(jì)目標(biāo)索力。

（3）施工1#～6#節(jié)段的同時(shí)可搭設(shè)7#～11#節(jié)段支架。采用吊機(jī)與支架施工7#～11#節(jié)段：安裝鋼主梁，施工邊跨壓重塊，安裝預(yù)制橋面板，澆筑濕接縫并養(yǎng)護(hù)，張拉7#～11#節(jié)段橋面板縱向、橫向預(yù)應(yīng)力，并及時(shí)壓漿養(yǎng)護(hù)；掛設(shè)7#～10#斜拉索，按照7#～10#的順序依次對(duì)稱張拉拉索至初次張拉力。

（4）拆除支架與吊機(jī)；拆架后須復(fù)測(cè)拉索索力，使成橋狀態(tài)的最終拉索內(nèi)力達(dá)到該階段設(shè)計(jì)目標(biāo)索力；施工橋面混凝土鋪裝、人行道、防撞護(hù)欄、欄桿等附屬；按照1#～6#的順序依次對(duì)稱補(bǔ)張拉索；施工橋面瀝青混凝土鋪裝；復(fù)測(cè)拉索索力，復(fù)核實(shí)際索力與該階段設(shè)計(jì)目標(biāo)索力是否吻合，若差別較大，需調(diào)索；全橋貫通。

大節(jié)段支架施工流程圖如圖4所示。

圖4 大節(jié)段支架施工流程圖

斜拉索各張拉力詳見表1。

表1 斜拉索張拉力kN

大節(jié)段支架施工與逐節(jié)段懸臂施工相比，一方面大大節(jié)省了各小節(jié)段濕接縫養(yǎng)護(hù)及壓漿養(yǎng)護(hù)的時(shí)間，另一方面2個(gè)大節(jié)段可實(shí)現(xiàn)部分平行作業(yè)，主梁施工完成僅需130 d，大大縮短了工期。

3 橋梁結(jié)構(gòu)分析

3.1 計(jì)算模型

結(jié)構(gòu)總體計(jì)算采用空間結(jié)構(gòu)計(jì)算圖式，主要用于斜拉橋結(jié)構(gòu)的空間靜力分析、動(dòng)力分析、穩(wěn)定分析與地震分析[3]。采用Midas Civil有限元程序，建立空間計(jì)算模型，如圖5所示。

圖5空間有限元模型

圖5 中，主梁、橋塔、橋墩采用空間梁單元模擬，斜拉索采用空間桁架單元進(jìn)行模擬。雙索面與主梁采用剛臂連接形成“魚骨梁”；塔墩梁固結(jié)采用主從約束的形式模擬；邊墩頂?shù)呐枋街ё紤]滑動(dòng)方向，采用一般連接模擬；主墩、邊墩均考慮地基基礎(chǔ)的彈性，采用彈性支承模擬。

根據(jù)本文所建的有限元模型，進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)、正常使用極限狀態(tài)、持久狀態(tài)和短暫狀態(tài)的應(yīng)力、穩(wěn)定和抗震驗(yàn)算。

3.2 承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算

（1）在承載能力極限組合下，鋼主梁邊緣正應(yīng)力為-190～151 MPa，鋼主梁采用Q345鋼材，抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為270 MPa，鋼主梁強(qiáng)度滿足《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D64—2015）要求。

（2）在承載能力極限組合下，混凝土上塔柱最大順橋向彎矩為56 693 kN·m，對(duì)應(yīng)的軸力為89 533 kN；最大橫橋向彎矩為16 404 kN·m，對(duì)應(yīng)的軸力為84 405 kN；混凝土塔墩最大順橋向彎矩為125 314 kN·m，對(duì)應(yīng)的軸力為229 539 kN；最大橫橋向彎矩為94 827 kN·m，對(duì)應(yīng)的軸力為228 614 kN。經(jīng)驗(yàn)算，上塔柱與塔墩作為偏心受壓構(gòu)件，承載能力均滿足《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D62—2004）（下面簡稱“2004 規(guī)范”）要求。

3.3 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算

3.3.1 抗裂與裂縫寬度驗(yàn)算

荷載長期效應(yīng)組合下，預(yù)制板的最小壓應(yīng)力為4.11 MPa，考慮有效寬度后，最小壓應(yīng)力為3.90 MPa；現(xiàn)澆板的最小壓應(yīng)力為4.33 MPa，均不出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足2004規(guī)范要求。荷載短期效應(yīng)組合下，預(yù)制板的最小壓應(yīng)力為0.39 MPa，考慮有效寬度后，最大拉應(yīng)力為0.43 MPa；現(xiàn)澆板的最小壓應(yīng)力為0.35 MPa，滿足2004規(guī)范要求。因此，主梁正截面抗裂性能滿足2004規(guī)范對(duì)A類部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的規(guī)定。

荷載長期及短期效應(yīng)組合下，上塔柱及塔墩均處于全受壓狀態(tài)，無裂縫，滿足2004規(guī)范要求。

3.3.2 變形驗(yàn)算

車道荷載作用下，主梁豎向最大撓度為64.3 mm，小于L/400=250 mm，滿足斜拉橋設(shè)計(jì)規(guī)劃[3]的要求。

車道荷載作用下，塔頂水平位移最大為2.72 cm，最小為-3.51 cm；人群活載作用下，塔頂水平位移最大為1.37 cm，最小為-1.86 cm；正常使用短期效應(yīng)組合下，塔頂水平位移最大為3.3 cm，最小為-5.31 cm。

3.4 持久狀況和短暫狀況的應(yīng)力驗(yàn)算

3.4.1 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算

荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合下，預(yù)制板的最大壓應(yīng)力為13.32 MPa，考慮有效寬度后，最大壓應(yīng)力為14.41 MPa；現(xiàn)澆板的最大壓應(yīng)力為12.02 MPa，均小于0.5 fck=0.5×32.4=16.2 MPa，滿足規(guī)范要求（其中 fck為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值）。

荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合下，橋面板鋼束的最大拉應(yīng)力為1 203 MPa，小于2004規(guī)范允許的1 209 MPa，滿足2004規(guī)范要求。

荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合下，斜拉索的最大應(yīng)力為644 MPa，最小應(yīng)力為365 MPa，最大應(yīng)力小于0.4 fpk=668 MPa，滿足規(guī)范[3]的要求。斜拉索最大應(yīng)力幅為168.6 MPa＜200 MPa，滿足拉索使用安全要求（其中fpk為預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值）。

標(biāo)準(zhǔn)組合斜拉索最大應(yīng)力圖見圖6。

圖6 標(biāo)準(zhǔn)組合斜拉索最大應(yīng)力圖（單位：MPa）

3.4.2 短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算

施工過程中，鋼主梁截面邊緣應(yīng)力為-124～50 MPa；混凝土預(yù)制板邊緣正應(yīng)力-10.94～0.58 MPa，混凝土現(xiàn)澆板邊緣正應(yīng)力為-10.56～0.66 MPa，假定施工過程中，混凝土初次加載強(qiáng)度為80%，則允許壓應(yīng)力 0.70 fck'=0.7×0.8×32.4=18.14 MPa，允許拉應(yīng)力 1.15ftk'=1.15×0.8×2.65=2.438 MPa，可知，施工階段主梁應(yīng)力均滿足規(guī)范要求（fck'、ftk'分別為短暫狀況施工階段的混凝土軸心抗壓、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值）。

在施工過程中，索塔最大壓應(yīng)力為6.25 MPa，無拉應(yīng)力?？紤]混凝土初次加載強(qiáng)度取設(shè)計(jì)強(qiáng)度的80%，則最大壓應(yīng)力限值為0.70 fck'=0.7×0.8×32.4=18.14 MPa＞6.25 MPa，可知，施工階段主塔應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。

在施工過程中，斜拉索的最大應(yīng)力為540 MPa，小于0.5fpk=835 MPa，滿足規(guī)范要求。

3.5 穩(wěn)定驗(yàn)算

對(duì)施工階段和成橋運(yùn)營階段的幾個(gè)重要工況進(jìn)行彈性屈曲穩(wěn)定分析，得到了各工況下結(jié)構(gòu)的彈性屈曲穩(wěn)定安全系數(shù)，如表2所示。在施工階段的裸塔狀態(tài)及最大雙懸臂狀態(tài)，失穩(wěn)模態(tài)均表現(xiàn)為索塔縱橋向失穩(wěn)；成橋運(yùn)營階段，失穩(wěn)模態(tài)表現(xiàn)為索塔縱橋向失穩(wěn)與主梁豎向失穩(wěn)。施工及運(yùn)營階段，穩(wěn)定安全系數(shù)最小為24。從表2可知，主橋結(jié)構(gòu)在各階段均有足夠的穩(wěn)定安全系數(shù)。

表2 主橋各工況彈性屈曲穩(wěn)定系數(shù)

3.6 抗震驗(yàn)算

本工程場(chǎng)地地震基本烈度為Ⅷ度，根據(jù)地震安全性評(píng)價(jià)報(bào)告提供的反應(yīng)譜，對(duì)主橋進(jìn)行動(dòng)力分析和地震驗(yàn)算。經(jīng)驗(yàn)算，在E1地震作用下，各構(gòu)件均處于彈性狀態(tài)；在E2地震作用下，邊墩柱、上塔柱與塔橫梁作為延性構(gòu)件進(jìn)入塑性狀態(tài)，但塑性變形和抗剪強(qiáng)度均滿足規(guī)范要求，邊墩蓋梁、主梁、斜拉索、塔墩以及基礎(chǔ)作為能力保護(hù)構(gòu)件，在強(qiáng)度允許范圍內(nèi)；支座、擋塊和伸縮縫的設(shè)置均能滿足地震變形的需求。

4 結(jié)語

組合梁斜拉橋?yàn)楦叽纬o定結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)體系較為復(fù)雜。主梁施工方案對(duì)組合梁斜拉橋施工階段、成橋階段以及運(yùn)營階段的內(nèi)力狀態(tài)影響很大。本工程根據(jù)項(xiàng)目建設(shè)的需要，對(duì)主梁的施工方案、施工工序和斜拉索張拉力進(jìn)行了變更設(shè)計(jì)，并對(duì)橋梁的施工階段與運(yùn)營階段各個(gè)工況進(jìn)行了驗(yàn)算，各項(xiàng)指標(biāo)均滿足規(guī)范要求。本工程在保證結(jié)構(gòu)安全合理的前提下，最大限度地減少了施工現(xiàn)場(chǎng)已采購項(xiàng)目的浪費(fèi)，而且大大節(jié)省了施工周期。希望研究結(jié)果能為類似工程提供參考。