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    負載參數(shù)對微型擺式內(nèi)燃機的影響機制分析

    2018-08-10 07:28:26海,史
    關(guān)鍵詞:擺式壓縮比內(nèi)燃機

    余 海,史 波

    (南京航空航天大學 能源與動力學院, 南京 210016)

    2005年,美國巴特勒研究所在一項研究報告中列出了預計到2020年的10個最具戰(zhàn)略意義的技術(shù)趨勢[1],其中位居第二位的是大功率能源裝置,包括先進電池、廉價燃料電池和微型發(fā)電機等的開發(fā)。微型發(fā)電機在微型電腦、便攜式檢測儀器和微型機器人等微型機電設備有著廣闊的應用前景。目前機電設備的微型化發(fā)展迅速,對能量需求也越來越高。在過去的20年里,微型機電設備的能量需求增加了約20倍,但常規(guī)的便攜式電源(化學電池)的能量密度只增加了3倍,化學電池的有限能量密度限制了微型機電設備的進一步發(fā)展。

    基于碳氫燃料的內(nèi)燃機是化學電池的替代產(chǎn)品之一,理由如下:碳氫燃料具有很高的能量密度(50 MJ/kg),是化學電池的50倍左右[2];碳氫燃料與電池相比具有容易運輸、易存儲和環(huán)境污染小的優(yōu)點;內(nèi)燃機具有較高的能量轉(zhuǎn)化效率。因此,內(nèi)燃機微小型化成為微型能源發(fā)電系統(tǒng)的一個重要研究方向。自20世紀90年代,微型渦輪機[3-4]、微型轉(zhuǎn)子發(fā)動機[5]、微自由活塞發(fā)動機[6]、微型擺式內(nèi)燃機[7]相繼被提出。研究發(fā)現(xiàn),這些微型內(nèi)燃機的能量密度普遍較高,以微型燃氣輪機為例,其能量密度可達1 100 MW/m3[2]。

    微型擺式內(nèi)燃機[7]由密歇根大學在2000年率先提出,該內(nèi)燃機具有結(jié)構(gòu)簡單、易于加工與組裝的優(yōu)點。之后,國內(nèi)外高校如佐治亞理工學院[8]、清華大學[9]、上海交通大學[10]、浙江大學[11]、南京航空航天大學[12]、中科院工程熱物理研究所[13]與廣州能源研究所[14]等科研單位均圍繞微型擺式內(nèi)燃機/發(fā)電系統(tǒng)開展了大量理論與實驗研究。筆者通過研究發(fā)現(xiàn),質(zhì)量負載和電磁負載可以顯著影響微型擺式內(nèi)燃機的性能?;诖?,本文針對質(zhì)量負載和電磁負載對擺式內(nèi)燃機的影響展開研究,并通過優(yōu)化算法,考慮泄漏、傳熱和摩擦損失以模擬實際工況,計算出指示功率和熱效率的最大值。

    1 物理模型

    參考密歇根大學團隊研究的微型擺式內(nèi)燃機結(jié)構(gòu)尺寸與運行工況參數(shù)[7],本文所研究的微型擺式內(nèi)燃機模型如圖1所示。氣缸腔內(nèi)整體直徑為45.7 mm,氣缸厚度為15 mm,腔體角度為120°。該系統(tǒng)為四沖程熱力循環(huán),任意時刻各個腔都處于互不相同的行程。當擺臂完成1次擺動時,分別有2個腔體積膨脹,2個腔體積縮小,對應于1次燃燒(膨脹)、壓縮(縮小)、進氣(膨脹)和排氣(縮小)。

    本文采用異丁烷作為燃料,空氣作為氧化劑,采用Matlab編程進行仿真。內(nèi)燃機的幾何尺寸及運行工況參數(shù)如表1所示。

    圖1 微型擺式內(nèi)燃機模型

    參數(shù)/單位數(shù)值備注D/mm61整機外徑D1/mm45.7內(nèi)燃機直徑D2/mm16輪彀直徑D3/mm15氣缸厚度α/(°)120大氣缸夾角β/(°)20擺臂夾角?0.8當量比Tw/K800氣缸內(nèi)壁溫Cd0.7流量系數(shù)d/mm3進排氣閥門直徑τ/ms2.5燃燒時間H/μm10泄漏間隙Tf/(N·m)0.1摩擦力矩

    2 數(shù)學模型

    2.1 腔內(nèi)工作過程基本方程

    工質(zhì)模型有氣體狀態(tài)方程、質(zhì)量守恒方程、能量守恒方程和組分質(zhì)量守恒方程,其通用形式為

    ▽(ρμφ)=▽(ζφ▽φ)+S

    (1)

    式中:φ為通用變量;ζφ為廣義擴散系數(shù);S為廣義源項;ρ為密度;μ為速度。

    四沖程擺式內(nèi)燃機的動力學平衡方程[7]為

    式中:I0為中心擺的轉(zhuǎn)動慣量;J為質(zhì)量負載;θ為擺臂的擺動角度位置;Δp為相鄰腔室壓力差;AS為工質(zhì)壓力作用于擺臂的有效壓力面積;LR為工質(zhì)在擺臂上的平均作用點到中心軸的距離;K為發(fā)電機作用于內(nèi)燃機的電磁負載;Tf為作用于擺臂的摩擦阻力矩,作用方向保持與擺臂運動方向相反。

    控制體積內(nèi)溫度和壓力導數(shù)表達式[7]為:

    由于微型內(nèi)燃機實際燃燒過程復雜,故目前還不能對燃燒規(guī)律進行準確描述,就研究現(xiàn)狀而言采用韋伯方程模擬實際燃燒過程是可以接受的。周雄等[15]基于韋伯方程研究燃燒時間對微型擺式內(nèi)燃機性能和熱力學過程的影響,研究結(jié)果表明燃燒時間作為燃燒變量是可以接受的。因此,本文燃燒模型采用韋伯燃燒模型,并將燃燒時間設置為2.5 ms。

    本文氣體與腔體間的傳熱為實時換熱過程,其中瞬時對流換熱系數(shù)采用Annand Correlation[16]進行計算。

    Zhou等[13]基于實驗得出了微型擺式內(nèi)燃機的精確泄漏模型。因此,本文采用Zhou等[13]得出的泄漏模型來描述氣體在腔體之間的泄漏過程,并將泄漏間隙設置為10 μm。

    目前,準確的摩擦經(jīng)驗公式難以建立,且摩擦損失相對傳熱損失和泄漏損失來講對微型擺式內(nèi)燃機的影響很小。因此,徐建華等[12]在微型旋轉(zhuǎn)擺式發(fā)動機的分析中只考慮了傳熱和泄漏的影響,忽略了摩擦對性能的影響。本文將實驗樣機裝配完成后,用扭矩扳手測得此時中心擺的摩擦阻力矩(約為0.1 N·m),故本文摩擦阻力矩設置為0.1 N·m。

    2.2 進化算法模型

    進化算法采用粒子群算法[17]。該算法以容易實現(xiàn)、精度高、收斂快等優(yōu)點引起了學術(shù)界的重視,并在解決實際問題中展示了其優(yōu)越性。

    粒子群算法的公式為

    xi=xi+vi

    (6)

    3 結(jié)果與討論

    采用Matlab編程進行仿真計算,同時求解2.1節(jié)所有的微分方程,直至收斂,此時所得參數(shù)均為穩(wěn)態(tài)工況的參數(shù)。燃燒過程用韋伯燃燒放熱規(guī)律描述,并考慮傳熱損失、泄漏損失和摩擦損失對微型擺式內(nèi)燃機的影響。

    3.1 負載對系統(tǒng)的影響

    質(zhì)量負載J和電磁負載K的取值范圍在表2給出,其他參數(shù)均見表1。

    在圖2、3中的壓縮止點處存在的“打結(jié)”現(xiàn)象是間隙泄漏所致。泄漏效應越強,表明打結(jié)程度越深。就理想OTTO循環(huán)而言,壓縮比越大,熱效率越大。

    如圖2所示,質(zhì)量負載J越大,壓縮過程中壓力曲線越高,打結(jié)程度越來越深,表明泄漏損失增強;燃燒過程越來越接近理想OTTO循環(huán),表明燃燒損失降低。由圖4可知:質(zhì)量負載越大,壓縮比越大,循環(huán)的熱效率提高。因此,必然存在適中的質(zhì)量負載使壓縮比ε較高,而泄漏損失和燃燒損失較小,從而使熱效率最大。

    如圖3所示,電磁負載K越大,壓縮過程中壓力曲線越低,打結(jié)程度越來越輕,表明泄漏損失降低;燃燒過程越來越接近理想OTTO循環(huán),表明燃燒損失降低。由圖4可知:電磁負載越大,壓縮比越小,循環(huán)的熱效率降低。因此,必然存在適中的電磁負載使壓縮比ε較高,而泄漏損失和燃燒損失較小,從而使熱效率最大。

    圖2 固定電磁負載時,不同質(zhì)量負載J對單個腔室循環(huán)p-V的影響 (電磁負載K=0.004 N·ms/rad)

    圖3 固定質(zhì)量負載時,不同電磁負載K對單個腔室循環(huán)p-V的影響曲線(質(zhì)量負載J=1)

    圖4 不同質(zhì)量負載J下,電磁負載K對壓縮比ε的影響

    質(zhì)量負載和電磁負載對擺式內(nèi)燃機的定量結(jié)果見圖5、 6。如圖所示,固定質(zhì)量負載,當電磁負載從0.001 N·ms/rad增加到0.005 N·ms/rad時,系統(tǒng)的指示功率P和熱效率η均先增加至最大值,隨后下降。當電磁負載小于0.002 N·ms/rad時,J越小則熱效率和指示功率越高;電磁負載大于0.005 N·ms/rad時,J越大則熱效率和指示功率越高。這表明存在適中的質(zhì)量負載J和電磁負載系數(shù)K,使得指示功率P和熱效率η各自取得最大值。

    如圖5、6所示,質(zhì)量負載J=0時,電磁負載在0.003 N·ms/rad處時熱效率取得最大值;質(zhì)量負載J=1時,電磁負載在0.004 N·ms/rad處時熱效率取得最大值;質(zhì)量負載J=2時,電磁負載在0.005 N·ms/rad處時熱效率取得最大值。這表明質(zhì)量負載的增加會提高內(nèi)燃機的電磁負載的帶載能力。

    圖5 不同質(zhì)量負載J下,電磁負載K對指示功率P的影響

    圖6 不同質(zhì)量負載J下,電磁負載K對熱效率η的影響

    3.2 優(yōu)化算法計算結(jié)果

    由前文知,負載顯著影響系統(tǒng)的指示功率和熱效率,因此可以通過改變負載的數(shù)值來提高壓縮比,抑制泄漏損失和燃燒損失,從而得到最優(yōu)的功率和熱效率。本文引入粒子群算法(模型在2.2節(jié)給出),并考慮傳熱損失、泄漏損失和摩擦損失對系統(tǒng)性能的影響,以質(zhì)量負載和電磁負載作為變量,其他參數(shù)保持不變(見表1),計算熱效率和指示功率的最大值。

    圖7中,每代種群有25個粒子,經(jīng)過50代得出熱效率最優(yōu)值進化曲線。經(jīng)過50代后,熱效率已經(jīng)收斂。此時熱效率的值η=16.7%,對應的質(zhì)量負載J=1.49,電磁負載K=0.004 57 N·ms/rad。圖8中,每代種群有25個粒子,經(jīng)過50代得出指示功率最優(yōu)值進化曲線。經(jīng)過50代后,指示功率已經(jīng)收斂。此時指示功率的值P=243.3 W,對應的質(zhì)量負載J=0.44,電磁負載K=0.002 81 N·ms/rad。

    圖7 最佳熱效率η進化曲線

    圖8 最佳指示功率P進化曲線

    4 結(jié)束語

    本文建立了微型擺式內(nèi)燃機的零維模型,研究了質(zhì)量負載和電磁負載對系統(tǒng)性能的影響機制。通過研究發(fā)現(xiàn),質(zhì)量負載越大,則泄漏損失加劇,燃燒損失減小,壓縮比增加;電磁負載越大,則燃燒損失降低,泄漏損失降低,壓縮比減小。因此,存在適中的質(zhì)量負載和電磁負載系數(shù),使得指示功率和熱效率各自取得最大值。同時,質(zhì)量負載的增加會提高內(nèi)燃機的電磁負載帶載能力。本文利用優(yōu)化算法,考慮泄漏、傳熱和摩擦損失以模擬實際工況,得出的熱效率和指示功率的最大值分別為16.7%和243.3 W。

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