流冰對(duì)引水隧洞撞擊破壞力學(xué)特性數(shù)值分析與驗(yàn)證

貢 力，李雅嫻，靳春玲

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流冰對(duì)引水隧洞撞擊破壞力學(xué)特性數(shù)值分析與驗(yàn)證

貢 力，李雅嫻，靳春玲

（蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院，蘭州 730070）

寒旱地區(qū)冬季寒冷，晝夜溫差大，長(zhǎng)距離輸水工程在解凍期易形成流冰，不同尺寸的流冰對(duì)隧洞形成不同的擠壓力或撞擊力，甚至導(dǎo)致襯砌破損，工程失效。該文通過(guò)深入研究流冰與引水隧洞碰撞時(shí)的相互作用問(wèn)題，并利用有限元接觸-碰撞算法的對(duì)稱罰函數(shù)算法，進(jìn)行了流冰撞擊引水隧洞襯砌的接觸-碰撞算法的理論分析。應(yīng)用ANSYS/LS-DYNA軟件，建立隧洞模型和流冰模型，選用LS-DYNA SOLVER求解器進(jìn)行求解，分析流冰對(duì)隧洞的破壞程度；并通過(guò)物理模型試驗(yàn)采用幾何比尺為C為28進(jìn)行驗(yàn)證，揭示流冰對(duì)引水隧洞的撞擊破壞機(jī)理。結(jié)果表明：流冰在不同流速、不同平面尺寸、不同厚度等工況下，流冰與隧洞襯砌碰撞時(shí)，隧洞襯砌表面會(huì)產(chǎn)生不同程度的變形和破壞；隨著流速增大，撞擊應(yīng)力值也相應(yīng)增大，兩者呈線性關(guān)系；當(dāng)流冰平面尺寸變化時(shí)，其撞擊應(yīng)力隨著流冰平面尺寸的增大而增大，兩者呈非線性關(guān)系；當(dāng)流冰厚度增加時(shí)，流冰厚度小于0.5 m時(shí)，撞擊力隨著流冰厚度的增大而增大；其厚度超過(guò)0.5 m時(shí)，撞擊應(yīng)力值變化不大，其流冰平面尺寸和最大應(yīng)力呈現(xiàn)近似線性關(guān)系。同時(shí)，通過(guò)軟件模擬和試驗(yàn)觀測(cè)得出的計(jì)算結(jié)果基本一致，流冰與隧洞襯砌碰撞時(shí)，隧洞襯砌表面會(huì)產(chǎn)生不同程度變形，變形對(duì)隧洞穩(wěn)定性影響不大。但是，流冰沖刷會(huì)導(dǎo)致隧洞襯砌表面破碎，長(zhǎng)期會(huì)影響結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度與穩(wěn)定性。其結(jié)果可為寒旱地區(qū)冬季輸水工程安全提供理論支撐和技術(shù)保障。

力學(xué)特性；數(shù)值模擬；模型；冰工程；引水隧洞；撞擊力

0 引 言

中國(guó)西北地區(qū)位于高寒、干寒地帶，冬季氣溫低，冰期長(zhǎng)，為了緩解西部地區(qū)嚴(yán)重缺水的現(xiàn)狀，中國(guó)先后在西部地區(qū)投資建設(shè)了引大入秦工程、引洮工程等大批引調(diào)水工程，用于農(nóng)田灌溉、人畜飲水，目前籌建的南水北調(diào)西線項(xiàng)目更是投資空前[1]。然而如此規(guī)模龐大的投資建設(shè)，建成的項(xiàng)目卻因遭受寒旱氣候的影響，產(chǎn)生了諸如引水隧洞凍融破壞、引水隧洞地質(zhì)缺陷滲漏等一系列問(wèn)題，對(duì)結(jié)構(gòu)安全性與供水效率產(chǎn)生嚴(yán)重影響。尤其是高寒地區(qū)冬季寒冷，晝夜溫差大，在氣溫降低到0 ℃以下后，水流內(nèi)首先會(huì)出現(xiàn)水內(nèi)冰，水內(nèi)冰經(jīng)過(guò)發(fā)展逐漸形成冰花，繼而堆積形成冰蓋，至第二年解凍期，由于高寒地區(qū)溫差大，冰蓋融化過(guò)程中，易形成武開(kāi)河或半文半武開(kāi)河，產(chǎn)生的流冰，對(duì)引水隧洞造成不同的擠壓力或撞擊力，導(dǎo)致襯砌破損，直至工程失效，達(dá)不到規(guī)劃建設(shè)的預(yù)期目標(biāo)，進(jìn)而造成受水區(qū)的供水分配壓力，影響春季引水灌溉和春耕生產(chǎn)。因此，流冰對(duì)引水隧洞的破壞機(jī)理研究迫在眉睫。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)冰期的冰情演變進(jìn)行了研究，國(guó)內(nèi)1921年在黃河下游對(duì)冰凌進(jìn)行了首次科學(xué)觀測(cè)[2]；Gilberto等[3]進(jìn)行了彎道冰塞堆積的水槽試驗(yàn)，對(duì)冰塞堆積現(xiàn)象的一些特性開(kāi)展了研究；茅澤育等[4-6]建立了基于河流動(dòng)力學(xué)和熱力學(xué)原理的冰水力學(xué)數(shù)學(xué)模型的基本流動(dòng)路線圖和相應(yīng)程序；肖建民等[7]開(kāi)展了冰蓋的形成與消融原理方面的研究；王軍等[8]通過(guò)冰塞堆積試驗(yàn)，使得冰塞的形成機(jī)理和規(guī)律方面的研究向前推進(jìn)了一步；徐國(guó)賓等[9]在天津大學(xué)低溫冰工程實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行了冰力學(xué)模型試驗(yàn)，探索了冰的膨脹力、冰蓋穩(wěn)定性和流冰對(duì)橋墩等水工建筑物的撞擊力等冰力學(xué)問(wèn)題；貢力等[10]對(duì)西部地區(qū)引水工程病害特點(diǎn)進(jìn)行了研究和分析。綜上所述，國(guó)內(nèi)外的研究者對(duì)河流冰情演變規(guī)律研究較多，經(jīng)歷了從早期的原型觀測(cè)、試驗(yàn)研究到現(xiàn)在廣泛應(yīng)用的數(shù)值模擬幾個(gè)階段，但國(guó)內(nèi)外專門針對(duì)流冰對(duì)寒旱地區(qū)長(zhǎng)距離輸水工程中引水隧洞的影響研究較少。

為了研究寒旱地區(qū)長(zhǎng)距離輸水工程中解凍期流冰對(duì)引水隧洞的影響，本文采用理論分析、數(shù)值模擬和試驗(yàn)研究的方法，開(kāi)展流冰對(duì)引水隧洞的襯砌撞擊影響力的研究。運(yùn)用ANSYS LS-DYNA建立流冰與引水隧洞之間發(fā)生碰撞的有限元模型，搭建流冰撞擊引水隧洞試驗(yàn)單邊坡試驗(yàn)裝置，模擬隧洞中流冰與引水隧洞碰撞的全演變過(guò)程，發(fā)現(xiàn)流冰在不同工況下對(duì)引水隧洞的撞擊力影響規(guī)律，為寒旱地區(qū)冬季輸水工程安全提供理論支撐和技術(shù)保障。

1 流冰對(duì)引水隧洞撞擊的數(shù)值模擬理論基礎(chǔ)

一般描述各種非線性物質(zhì)運(yùn)動(dòng)和變形以及碰撞等問(wèn)題的控制方程有Lagrange法、Euler法兩類。本文研究的接觸-碰撞問(wèn)題一般釆用Lagrange描述法。Lagrange法質(zhì)點(diǎn)隨著物體運(yùn)動(dòng)的過(guò)程中，其質(zhì)量保持不變。流冰撞擊隧洞邊壁的過(guò)程中，質(zhì)點(diǎn)在整個(gè)運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)中必須保持能量守恒方程、質(zhì)量守恒方程、動(dòng)量守恒方程[11-14]。

1.1 質(zhì)量守恒方程

式中0(, 0)為模型=0時(shí)刻的初始模型中的介質(zhì)密度（kg/m3）；(,)為模型在時(shí)刻的構(gòu)形介質(zhì)密度（kg/m3）；(,)為模型的Jacobin行列式。

式中e為排列張量，X為物質(zhì)坐標(biāo)，x為空間坐標(biāo)。

1.2 動(dòng)量守恒方程

式中v(,)為質(zhì)點(diǎn)在時(shí)刻坐標(biāo)為的瞬時(shí)速度（m/s）。

1.3 能量守恒方程

式中v為質(zhì)點(diǎn)在方向的瞬時(shí)速度，m/s；v為質(zhì)點(diǎn)在方向的瞬時(shí)速度，m/s。

1.4 邊界條件

隧洞模型現(xiàn)時(shí)構(gòu)型的面力邊界條件為：=n，其中為面元上的應(yīng)力矢量，為現(xiàn)時(shí)構(gòu)型有向面元，為現(xiàn)時(shí)構(gòu)型的現(xiàn)時(shí)構(gòu)型的應(yīng)力張量。計(jì)算要求流冰與隧洞之間的整個(gè)運(yùn)動(dòng)過(guò)程當(dāng)中，在求解范圍內(nèi)全部滿足動(dòng)量守恒方程式，但在實(shí)際工程問(wèn)題中幾乎不可能直接求解出結(jié)果。而數(shù)值計(jì)算方法可以從微分方程的弱形式角度考慮，只需在內(nèi)積條件下得到基本動(dòng)量方程，進(jìn)而對(duì)模型的虛功率方程式進(jìn)行推導(dǎo)，再經(jīng)過(guò)有限元離散化后，得到模型的節(jié)點(diǎn)位移方程。通過(guò)加權(quán)余量法，選取虛速度作為加權(quán)系數(shù)，則動(dòng)量方程的弱形式見(jiàn)式（7）。

式中v()為虛速度，其值根據(jù)下式（8）進(jìn)行求解。

式中0，0分別為0時(shí)刻的向量和阻尼矩陣，A為模型的邊界面，運(yùn)用分部積分原理，接觸面力的平衡式如式（9）所示。

那么，模型中任意質(zhì)點(diǎn)的速度、加速度、虛速度及變形率可以寫成方程組

把方程組（10）中的各方程寫成矩陣形式，然后代入虛功率公式（9）中。整理后可得

求解式（14），便可得出當(dāng)下時(shí)刻的質(zhì)點(diǎn)位移，進(jìn)一步解得該時(shí)刻的結(jié)構(gòu)應(yīng)變與應(yīng)力。

2 流冰對(duì)隧洞撞擊模型的建立

2.1 工程實(shí)例

盤道嶺3號(hào)隧洞全長(zhǎng)15.723 km，縱坡1/1 000，設(shè)計(jì)流量為29 m3/s，最大流量為34 m3/s。該隧道為無(wú)壓引水隧洞，洞身為混合式襯砌型式，一次襯砌為錨桿、噴射混凝土、鋼筋網(wǎng)片和鋼拱架，二次襯砌為現(xiàn)澆混凝土和鋼筋混凝土，圓拱直墻、底板為反拱的斷面，凈寬4.2 m，凈高4.4 m，頂為半圓，半徑為2.1 m，反拱底板半徑9.75 m，側(cè)墻與反拱交接處加設(shè)貼角，貼角高0.404 m，水平寬0.337 m。隧洞前期支護(hù)隧洞斷面圖及模型圖如圖1所示。

注：C20為抗凍強(qiáng)度，F(xiàn)150為抗?jié)B強(qiáng)度。

2.2 模型建立

ANSYS LS-DYNA具有ALE和Euler算法、熱分析和流體-固體耦合分析功能、靜力分析功能和隱式分析功能等，可以快速地求解平面或空間內(nèi)高速碰撞、爆炸等動(dòng)態(tài)非線性問(wèn)題。采用ANSYS/LS-DYNA模擬流冰對(duì)隧洞的撞擊。因此，流冰位于水面之上，所以在ANSYS/LS-DYNA軟件模擬模型的荷載時(shí)，應(yīng)忽略豎向荷載，如重力、浮力等，只考慮風(fēng)、水流拖曳力等水平方向的荷載[15-16]。水平荷載主要通過(guò)流冰的初速度表達(dá)，體積不等、厚度不一的流冰分別以不同的速度作用于隧洞內(nèi)壁時(shí)，各種不同工況下的撞擊力也是不同的，通過(guò)建模來(lái)模擬計(jì)算流冰對(duì)隧洞的撞擊力。

本文選取單面自動(dòng)接觸（automatic single surface contact, ASSC）接觸類型。假設(shè)初速度，定義接觸、邊界條件后進(jìn)行輸出控制，利用動(dòng)力學(xué)分析命令流文件（ANSYS軟件中稱為K文件）進(jìn)行輸入計(jì)算。在計(jì)算中，流冰和隧洞模型采用3D Solid164實(shí)體單元模擬；流冰和隧洞材料為線彈性材料；單元?jiǎng)澐植捎糜成渚W(wǎng)格劃分。隧洞襯砌面為主體，流冰接觸面為從界面。參數(shù)見(jiàn)表1，其中冰的參數(shù)根據(jù)于天來(lái)等[17-18]對(duì)冰的彈性模量與冰的關(guān)系確定。

表1 隧洞和流冰物理性能參數(shù)

3 流冰對(duì)隧洞撞擊模型的應(yīng)用

由于流冰與隧洞在碰撞過(guò)程中，牽扯諸如動(dòng)態(tài)、流固耦合等不穩(wěn)定因素較多，是一個(gè)很復(fù)雜的冰結(jié)構(gòu)之間相互碰撞的問(wèn)題，影響因素主要有特征冰體的速度、平面尺寸、厚度、幾何形狀、抗拉強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度、彈性模量、結(jié)構(gòu)的柔性、摩擦力、碰撞角度等[19-21]。本文主要研究流冰在不同流速、不同流冰平面尺寸、不同流冰厚度等工況下流冰對(duì)引水隧洞邊壁的撞擊力。方便計(jì)算，計(jì)算中碰撞角度采用正碰，幾何形狀采用長(zhǎng)方形，不考慮二次碰撞等問(wèn)題，其隧洞流冰組合模型網(wǎng)格劃分如圖2所示。

圖2 隧洞流冰組合模型網(wǎng)格劃分圖

3.1 流速對(duì)撞擊力的影響

數(shù)值模擬中選取水深為2 m，實(shí)際碰撞過(guò)程中流冰的尺寸不規(guī)則，參照徐國(guó)賓等[9]的試驗(yàn)，模擬流冰尺寸設(shè)置為2 m×0.5 m×2 m，根據(jù)引大入秦工程運(yùn)營(yíng)實(shí)際水流的控制流速，流速分別取0.5、0.8、1.0、1.3、1.5、1.8、2.0、2.3、2.5、2.8、3.0、3.5 m/s。在流冰允許破壞范圍內(nèi)，流冰在=0.5 m/s時(shí)撞擊力最大應(yīng)力云圖如圖3所示。

注：時(shí)間t=0.004 984 8 s，接觸面取1.0 m2。v為流速，下同。

圖3為流冰對(duì)隧洞的撞擊力最大應(yīng)力云圖，由于撞擊過(guò)程中撞擊力為動(dòng)態(tài)變化，當(dāng)=0.004 984 8 s時(shí)，可以得到撞擊力瞬間最大值為0.53×103kN。同理，可以得到不同流速相應(yīng)的撞擊力最大應(yīng)力云圖。通過(guò)云圖可知，最大撞擊力分別0.94、1.18、1.47、1.77、2.12、2.36、2.71、2.93、3.27、3.42、4.09×103kN?？梢缘玫阶畲笈鲎擦﹄S著流冰流速的變化關(guān)系曲線，如圖4所示。

圖4 最大撞擊力-流速關(guān)系圖

由圖4可以看出，在其他工況不變的情況下，只改變流冰速度，流速對(duì)撞擊應(yīng)力極值有明顯的影響，其撞擊力隨著流冰流速的增大而增大，其變化關(guān)系呈現(xiàn)出近似線性的關(guān)系。由于該模擬過(guò)程中接觸面積為1.0 m2，可以發(fā)現(xiàn)，流冰流速與最大撞擊力的關(guān)系近似如公式（12）所示。

=1.2（0.5m/s≤≤3.5 m/s） （12）

式中為流冰的流速，m/s；為流冰與隧洞邊壁碰撞時(shí)所產(chǎn)生的最大撞擊力值，kN。

由動(dòng)能定理和動(dòng)量定理可知，當(dāng)同一質(zhì)量物體的速度越大，它所具有的動(dòng)能就越大，產(chǎn)生的撞擊力就越大。但是，冰與普通物體（鋼、鐵、石頭等）不同，冰在一定條件下由于其韌、脆轉(zhuǎn)變典型特性的存在，超過(guò)一定大小的撞擊力作用下，冰會(huì)發(fā)生破碎等現(xiàn)象，當(dāng)冰破碎后，流冰尺寸變小，但仍然形成二次碰撞，由于涉及因素復(fù)雜，且影響小，本文不作計(jì)算。

3.2 流冰平面尺寸對(duì)撞擊力的影響

為了研究流冰體積對(duì)隧洞襯砌作用力的影響，在不改變接觸面的前提下，僅改變流冰平面尺寸。水深選取2 m，流冰流速選取=5 m/s，冰厚選取0.5 m，在其他參數(shù)固定不變的條件下，只改變流冰平面尺寸，分別取0.5 m×0.5 m×2 m、1.0 m×0.5 m×2 m、1.5 m×0.5 m× 2 m、2.0 m×0.5 m×2 m、2.5 m×0.5 m×2 m。平面尺寸分別為0.5 m×0.5 m的1、2、3、4、5倍。其實(shí)質(zhì)是碰撞接觸面積不發(fā)生變化，為1.0 m2，而流冰的體積和質(zhì)量發(fā)生變化。在流冰允許破壞范圍內(nèi)，圖5為流冰尺寸為1.0 m×0.5 m×2 m對(duì)隧洞的撞擊力最大應(yīng)力云圖。

Note: t= 0.002 466 2 s, v=5 m×s-1

從圖5可以看出，由于撞擊過(guò)程中撞擊力為動(dòng)態(tài)變化，當(dāng)=0.002 466 2 s時(shí)，可以得到撞擊力瞬間最大值為4.34×103kN。同樣的方法得到0.5 m×0.5 m×2 m、1.5 m×0.5 m×2 m、2.0 m×0.5 m×2 m、2.5 m×0.5 m×2 m的撞擊力最大應(yīng)力云圖。對(duì)應(yīng)的撞擊力分別1.10×103、4.99×103、5.69×103、6.23×103kN。由接觸面為1.0 m2，可以得到不同流速下的最大撞擊應(yīng)力分別為1.10、4.99、5.69、6.23 MPa。即可以得到在不同面積尺寸下，最大撞擊力與流冰平面尺寸如圖6所示。

由圖6可以看出，在不改變流冰其他參數(shù)的情況下，只改變流冰平面尺寸時(shí)，撞擊應(yīng)力極值的變化明顯，說(shuō)明質(zhì)量和體積的變化對(duì)撞擊力有較大影響。由于在不同工況下接觸面積均取1.0 m2，所以撞擊應(yīng)力關(guān)系曲線與撞擊力關(guān)系曲線一致。當(dāng)流冰平面尺寸較小時(shí)，其撞擊應(yīng)力隨著流冰平面尺寸的增大而增大較為明顯，但是當(dāng)質(zhì)量增大到一定值時(shí)，撞擊力增加緩慢，其變化關(guān)系呈非線性的關(guān)系（流冰在發(fā)生韌、脆轉(zhuǎn)變前）。

3.3 流冰厚度對(duì)撞擊力的影響

為了研究流冰厚度對(duì)隧洞襯砌作用力的影響，水深選取2 m，選取引大入秦工程運(yùn)營(yíng)中的較大流速，取流冰流速=3 m/s，流冰平面尺寸選取2.0 m×2.0 m，在不改變其他參數(shù)的情況下，只改變流冰厚度，厚度分別取0.3、0.4、0.5、0.6、0.7、0.8、0.9、1.0、1.1、1.2、1.3、1.5 m共12種工況。在流冰允許的破壞范圍內(nèi)，得到流冰厚度為0.3 m對(duì)隧洞的撞擊力最大應(yīng)力云圖，如圖7所示。

Note: t=0.007 451 s. v=3 m×s-1

由圖7可以看出，由于撞擊過(guò)程中撞擊力是動(dòng)態(tài)變化的，當(dāng)=0.007 45 s時(shí)，可以得到撞擊力瞬間最大值為1.58×103kN。同理，可以得到厚度為0.3、0.4、0.5、0.6、0.7、0.8、0.9、1.0、1.1、1.2、1.3、1.5m的撞擊力最大應(yīng)力云圖和局部應(yīng)力云圖。通過(guò)云圖可知，撞擊力分別1.58、2.26、3.42、4.02、5.10、5.49、6.34、7.08、7.37、8.40、9.15、10.47×103kN。當(dāng)接觸面取0.6、0.8、1.0、1.2、1.4、1.6、1.8、2.0、2.2、2.4、2.6、3.0 m2時(shí)，得到不同流速下的最大撞擊應(yīng)力分別為2.63、2.82、3.42、3.35、3.64、3.43、3.52、3.54、3.35、3.50、3.52、3.49 MPa。隨之得到在不同厚度下，最大應(yīng)力值與流冰厚度的關(guān)系、最大撞擊力與流冰厚度關(guān)系如圖8所示。

圖8 流冰厚度與最大應(yīng)力及最大撞擊力關(guān)系圖

由圖8可知，當(dāng)流冰厚度小于0.5 m時(shí)，撞擊應(yīng)力隨著流冰厚度的增大而增大；其厚度超過(guò)0.5 m時(shí)，撞擊應(yīng)力值變化不大，最大應(yīng)力呈現(xiàn)線性關(guān)系。撞擊力與流冰厚度之間，當(dāng)流冰厚度較小時(shí)，其撞擊力隨著冰厚度的增大而增大，其變化關(guān)系呈現(xiàn)出線性的關(guān)系。

綜上結(jié)果看出：在不同流冰流速、不同流冰平面尺寸、不同流冰厚度等工況下，流冰與隧洞襯砌碰撞時(shí)，隧洞襯砌表面會(huì)產(chǎn)生不同程度的變形。這種變形對(duì)隧洞穩(wěn)定性影響不大，但是，隧洞襯砌會(huì)產(chǎn)生表面破碎，經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間水流的沖刷，將會(huì)造成隧洞襯砌表面脫落等現(xiàn)象，破壞結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。

4 流冰對(duì)隧洞撞擊的物理模型試驗(yàn)

4.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

本文利用室內(nèi)模型試驗(yàn)研究解凍期流冰對(duì)引水隧洞的碰撞作用。對(duì)不同流冰平面尺寸、不同流冰厚度、流冰速度等工況下流冰對(duì)引水隧洞的撞擊力展開(kāi)系統(tǒng)的室內(nèi)模型試驗(yàn)[22-26]。本文中試驗(yàn)裝置與原型的幾何比尺C取為28，試驗(yàn)中液體采用普通水, 材料密度比尺取為1.0，在常重力場(chǎng)條件下進(jìn)行試驗(yàn), 加速度比尺C取為1.0[27-30]。模型試驗(yàn)裝置圖如圖9所示，其中a，b，c，d，e點(diǎn)為應(yīng)變片一側(cè)的位置，另一側(cè)對(duì)稱布置，應(yīng)變片位置高度為17 cm。

1.循環(huán)水管 2.固定支柱 3.水泵 4.水箱 5.測(cè)試儀器 6.應(yīng)變片（a, b, c, d, e） 7.水槽 8.測(cè)試線 9.旋轉(zhuǎn)螺旋

4.2 試驗(yàn)內(nèi)容

根據(jù)試驗(yàn)設(shè)計(jì)，其具體試驗(yàn)步驟如下：

1）研究流速對(duì)撞擊力的影響試驗(yàn)。在水箱中充滿水；打開(kāi)總電源，利用泵使得水箱中的水沖入水槽；將準(zhǔn)備好的若干規(guī)格為7 cm×3.5 cm×7 cm冰塊放入水槽中；利用旋轉(zhuǎn)螺旋來(lái)調(diào)節(jié)流速；用流速計(jì)測(cè)得流速為0.5 m/s；利用水位探針確定水深，根據(jù)幾何比尺，水深為17.2 cm；在隧洞模型兩邊邊壁水面線位置分別貼10個(gè)有機(jī)玻璃應(yīng)變片；使瞬態(tài)應(yīng)變測(cè)試儀處于關(guān)閉狀態(tài)；利用測(cè)試線將應(yīng)變片與瞬態(tài)應(yīng)變測(cè)試儀鏈接，每個(gè)應(yīng)變片與瞬態(tài)應(yīng)變測(cè)試儀上面的接頭對(duì)應(yīng)相連；打開(kāi)瞬態(tài)應(yīng)變測(cè)試儀，調(diào)成手動(dòng)裝置；隨著冰塊碰撞隧洞邊壁，依次在瞬態(tài)應(yīng)變測(cè)試儀上度數(shù)，讀出應(yīng)變值；記錄數(shù)據(jù)，處理數(shù)據(jù)；接著改變流速大小使得流速分別為0.5、0.8、1.0、1.2、1.5、1.8、2.0、2.3、2.5、2.8、3.0、3.5 m/s，重復(fù)上述步驟，觀察流速對(duì)撞擊應(yīng)力的影響。

2）流冰平面尺寸大小對(duì)撞擊力的影響試驗(yàn)。改變工況，水深為17.2 cm；流速為3.0 m/s，改變冰塊尺寸分別取1.8 cm×1.8 cm×7 cm、3.5 cm×1.8 cm×7 cm、5.5 cm× 1.8 cm×7 cm、7.0 cm×1.8 cm×7 cm、9.0 cm×1.8 cm×7 cm；重復(fù)上述步驟，測(cè)試流冰平面尺寸對(duì)撞擊應(yīng)力的影響。

3）流冰厚度對(duì)撞擊力的影響試驗(yàn)。流速和冰塊厚度一定，冰塊平面尺寸為變量進(jìn)行試驗(yàn)，具體為：選定水深為17.2 cm，流速為3.0 m/s，流速和平面尺寸一定，改變冰塊尺寸分別取1.1、1.4、1.8、2.14、2.5、2.9、3.2、3.6、3.9、4.3、4.6、5.4 cm；重復(fù)上述步驟，測(cè)試流冰平面尺寸對(duì)撞擊應(yīng)力的影響。

4.3 流速對(duì)撞擊力的影響

按照試驗(yàn)步驟1）開(kāi)展試驗(yàn)，得到不同流速下，隧洞邊壁所受的撞擊力及應(yīng)力值，將上述試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理后，按照模型相似比進(jìn)行計(jì)算，其軟件模擬計(jì)算結(jié)果、試驗(yàn)觀測(cè)計(jì)算結(jié)果對(duì)比圖如圖10 a所示?？梢园l(fā)現(xiàn)，在流速不同的條件下，數(shù)值模擬值與試驗(yàn)值有大致相同的趨勢(shì)，吻合性較好，總體來(lái)說(shuō)，隨著流速的增大，流冰對(duì)隧洞的撞擊力力增大，且基本程線性分布關(guān)系。模擬值與試驗(yàn)值的最大誤差為1.83%，最小誤差為0.04%，平均相對(duì)誤差為0.94%，在允許范圍內(nèi)[28]。由此可知，本文采用的計(jì)算模型準(zhǔn)確可靠，模擬結(jié)果可信。分析可知，誤差主要是試驗(yàn)值波動(dòng)導(dǎo)致，可能與試驗(yàn)中流冰的二次碰撞有關(guān)。

圖10 試驗(yàn)結(jié)果與模型計(jì)算結(jié)果對(duì)比圖

4.4 流冰平面尺寸大小對(duì)撞擊力的影響

按照試驗(yàn)步驟2）開(kāi)展試驗(yàn)，得到不同平面尺寸下，隧洞邊壁所受的撞擊力及應(yīng)力值，將上述試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理后，按照模型相似比進(jìn)行計(jì)算，可以得到試驗(yàn)結(jié)果與模型計(jì)算結(jié)果對(duì)比圖10b，觀察圖可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)流冰平面尺寸較小時(shí)，其撞擊應(yīng)力隨著流冰平面尺寸的增大而明顯增大。但是當(dāng)平面尺寸大于1.2 m2以后，撞擊力的增量趨緩，說(shuō)明當(dāng)面積增大時(shí)，冰水粘滯力和拖曳力增加，使得撞擊力變緩。通過(guò)計(jì)算可知，試驗(yàn)值與模型值最大誤差為2.24%，最小誤差為0.05%，平均相對(duì)誤差為1.15%，在允許范圍內(nèi)[29]，吻合性較好。

4.5 流冰厚度對(duì)撞擊力的影響

按照試驗(yàn)步驟3）開(kāi)展試驗(yàn)，根據(jù)試驗(yàn)的測(cè)算，流冰的厚度不同，隧洞邊壁所受的撞擊力及應(yīng)力值也不同，將上述試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理后，按照模型相似比進(jìn)行計(jì)算，可以得到試驗(yàn)結(jié)果與模型計(jì)算結(jié)果對(duì)比圖10c，觀察圖可以發(fā)現(xiàn)，在流冰厚度不同的條件下，模擬值與試驗(yàn)值有大致相同的趨勢(shì)，吻合性較好，總體來(lái)說(shuō)，隨著流冰厚度的增大，流冰對(duì)隧洞的撞擊力增大，且基本程線性分布關(guān)系。模擬值和試驗(yàn)值結(jié)果吻合性較好，最大誤差為1.98%，最小誤差為0.06%，平均相對(duì)誤差為1.02%，在允許范圍內(nèi)[30]。由此可知，本文采用的計(jì)算模型準(zhǔn)確可靠，模擬結(jié)果可信。

5 結(jié) 論

本研究應(yīng)用有限元接觸-碰撞算法建立流冰撞擊引水隧洞襯砌作用時(shí)的數(shù)值計(jì)算仿真模型，并相應(yīng)地開(kāi)展室內(nèi)模型試驗(yàn)，數(shù)值模擬結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果良好吻合，并根據(jù)流冰的流速、平面尺寸、厚度等參數(shù)變化對(duì)引水隧洞破壞力學(xué)特性得到以下結(jié)論：

1）隨著流冰流速的增大，流冰對(duì)隧洞襯砌的碰撞力增大，且流冰流速對(duì)隧洞最大撞擊力之間存在線性關(guān)系（=1.2），試驗(yàn)值與計(jì)算誤差在5%以內(nèi)。因此，在滿足供水要求的情況下，解凍期運(yùn)營(yíng)要控制流速，減小流冰對(duì)隧洞襯砌的撞擊力。

2）流冰在平面尺寸增大時(shí)，其實(shí)質(zhì)是體積和質(zhì)量增大，當(dāng)流冰平面尺寸小于1.0 m2時(shí)，其撞擊應(yīng)力隨著流冰平面尺寸的增大而明顯增大，但是當(dāng)流冰平面尺寸超過(guò)1.0 m2時(shí)，撞擊力增加緩慢，二者之間呈非線性的關(guān)系。說(shuō)明流冰質(zhì)量增加后，水流的挾冰能力下降，撞擊力變緩。

3）流冰厚度小于0.5 m時(shí)，撞擊力隨著流冰厚度的增大而增大；其厚度超過(guò)0.5m時(shí)，撞擊應(yīng)力值變化不大，說(shuō)明冰水粘滯力和拖曳力增加，使得撞擊力變緩。

實(shí)際工程中冰水兩相之間的運(yùn)動(dòng)是非常復(fù)雜的，其間存在著粘滯力、拖曳力等多因素耦合影響的問(wèn)題；流冰與隧洞襯砌之間的碰撞是不規(guī)則的，在模擬流冰與隧洞的碰撞時(shí)，碰撞角度選取的形式等問(wèn)題，需要做進(jìn)一步的研究。

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Numerical simulation and verification on impact damage mechanical property of drift ice on diversion tunnel

Gong Li, Li Yaxian, Jin Chunling

(School of Civil Engineering, Lanzhou Jiaotong University, Lanzhou 730070, China)

In high latitude region of western China, the environment is in harsh condition that it is cold and dry in winter and has long ice period, which causes many water resource problems. In order to relieve the serious water shortage condition in cold and dry region, a large number of long distance water diversion projects were established to improve the water resource condition, such as increasing farm irrigation, human and animal drinking. While the ice damage occurs frequently under severe ice conditions in cold and dry region, especially in ice period in winter and thawing period in spring, it is easy to form drift ice with different velocities, different plan sizes and different thicknesses, which produces different extrusion forces or impact forces to damage tunnel lining, causing project failure. The failure project could not realize the original planning and construction goal, giving rise to the water allocation pressure. The water allocation would cause water shortage which influences diversion irrigation and farming production in spring. Based on the intense researches on the collision simulation problem of the interaction between drift ice and diversion tunnel, this paper used the symmetric penalty function in the finite element contact-impact algorithm to conduct the theoretical study on collision simulation problem between drift ice and water diversion tunnel. ANSYS/LS-DYNA was adopted as the platform to establish tunnel model and drift ice model. LS-DYNA SOLVER was used as the solver to solve and analyze the damage degrees of drift ice on tunnel. The physical model tests were conducted to verify and reveal the impact damage mechanism of drift ice on diversion tunnel. The physical model was constructed by the geometric scale of 28, which is the ratio of the experiment facility to the prototype in the test. The results show that tunnel lining surface will form varying degrees of deformation and failure when the tunnel lining is impacted by the drift ice with different velocities, different plane sizes and different thicknesses. It is also discovered that the impact stress increases with the flow velocity and their relationship presents linear variation. The impact stress also increases with the drift ice’s plane size and their relationship presents nonlinear variation. The impact stress increases with the drift ice thickness when the drift ice thickness is less than 0.5 m. While the drift ice thickness is greater than 0.5 m, the maximum stress value shows little change. The relationship between drift ice’s plane size and maximum stress shows approximately linear variation. Meanwhile, the software simulation and test observation results are almost the same. The impact of drift ice on the tunnel lining would cause the deformation of lining, but the deformation has little influence on the tunnel stability. The drift ice’s long time erosion would cause the tunnel lining surface to fall off, and further break the strength and stability of the tunnel structures. The study supplies theoretical support and technical guarantee for water diversion project security in cold and dry region of western China.

mechanical performance; numerical simulation; models; ice engineering; diversion tunnel; impact force

貢 力，李雅嫻，靳春玲. 流冰對(duì)引水隧洞撞擊破壞力學(xué)特性數(shù)值分析與驗(yàn)證[J]. 農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào)，2018，34(13)：144－151. doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2018.13.017 http://www.tcsae.org

Gong Li, Li Yaxian, Jin Chunling. Numerical simulation and verification on impact damage mechanical property of drift ice on diversion tunnel[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2018, 34(13): 144－151. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2018.13.017 http://www.tcsae.org

2018-03-12

2018-06-01

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（51669010，51541902）；甘肅省自然基金（17JR5RA105，17JR5RA101）

貢力，教授，博士，主要從事輸水工程安全的研究。Email：gongli@mail.lzjtu.cn

10.11975/j.issn.1002-6819.2018.13.017

TV672

A

1002-6819(2018)-13-0144-08