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    ?120耐磨鑄球的凝固數(shù)值模擬及工藝優(yōu)化

    2018-08-08 08:16:30
    中國鑄造裝備與技術(shù) 2018年4期
    關(guān)鍵詞:鑄型鑄件溫度場

    葉 根

    (金堆城鉬業(yè)集團有限公司機電修配廠,陜西渭南 714102)

    耐磨鑄球是機電修配廠兩大支柱產(chǎn)品之一,年銷售量5500噸,占全年加工部分總產(chǎn)值的53%,其關(guān)乎著全廠的經(jīng)濟效益。目前,機修廠?120鑄球采用一模四球金屬模鑄造生產(chǎn)工藝,工藝出品率大約為80%。在耐磨鑄球鑄造生產(chǎn)工藝中,澆道的空間位置設(shè)置、尺寸等澆鑄系統(tǒng)參數(shù)對鑄球的工藝出品率、質(zhì)量性能等影響很大。由于鑄造過程的特殊性,鑄件質(zhì)量不能被直觀的觀察到,只能在后期才能得到確認,故采用傳統(tǒng)方法設(shè)計的?120鑄球澆鑄系統(tǒng)安全系數(shù)大,但工藝出品率偏低。因此,本文將采用基于Visual C++開發(fā)工具開發(fā)的鑄件凝固過程溫度場模擬軟件,用該軟件模擬球墨鑄鐵鑄球凝固過程的溫度[1,2],依據(jù)模擬結(jié)果改進了鑄造工藝方案,試驗結(jié)果與模擬結(jié)果基本吻合,成功的提高了耐磨鑄球的工藝出品率。

    1 耐磨鑄球原鑄造工藝分析

    1.1 原鑄造工藝

    耐磨鑄球原鑄造工藝示意圖如圖1所示。采用一型鑄多件、中間加砂套保溫澆道的方案。用砂套保溫澆道可明顯提高澆道與鑄球凝固時間之比,有利于澆道內(nèi)金屬液向鑄球的補縮,提高鑄球的致密程度,降低鑄造鑄球在球磨機中運行時的破碎率,還可提高金屬型的壽命[3]。圖1中,T1和T3是分別位于鑄件和鑄型內(nèi),對應(yīng)于測溫實驗中T1和T3的兩個測溫位置。

    圖1 鑄造工藝示意圖

    整個鑄造系統(tǒng)包括鑄件、鑄型和砂套。其中澆注溫度為1350℃,室溫和鑄型的溫度均為20℃。鑄件、鑄型和砂套的三維造型以及它們的裝配體如圖 2、3、4 和 5所示。

    圖2 鑄件三維模型圖

    圖3 鑄型三維模型圖

    圖4 砂套三維圖

    圖5 鑄造系統(tǒng)裝配體

    鑄件材料為球墨鑄鐵(C:3.5%~3.8%;Si:2.8%~3.2%;Mn:2.1%~2.4%),鑄型材料為蠕墨鑄鐵(C:3.4%~3.8%;Si:1.8%~2.4%;Mn:0.3%~0.6%)。

    1.2 原鑄造工藝模擬分析

    運用軟件對鑄件凝固過程的溫度場進行了計算,最后使用后處理模塊對計算的溫度場結(jié)果進行顯示[4]。選取了鑄件在凝固 240s、780s、840s和 900s時的溫度場,如圖6所示。

    鑄件材料為球墨鑄鐵,液相線溫度為1150℃,固相線溫度為1090℃,澆注溫度為1350℃左右。金屬液澆入鑄型,鑄型對金屬液有激冷作用,因此剛開始時鑄件表面溫度比較低,內(nèi)部溫度場還比較均勻,如圖6a所示。

    隨著鑄件的凝固,液態(tài)金屬的熱量不斷向外傳遞,鑄型被加熱,鑄件表面的溫度回升,當鑄件凝固至780s時,溫度場的分布層次明顯,外層溫度最低,由外向內(nèi)逐漸升高,澆道中心溫度最高,鑄件外壁以及澆道頂部已經(jīng)凝固,其余部分溫度還處于液相線以上,這是因為,澆道頂端裸露在空氣中,并未受到砂套的包裹,因此頂端的金屬冷卻的相對較快,此時澆道其余部分溫度還處在液相線溫度以上,并且高于鑄球溫度,因此并不影響澆道內(nèi)金屬液的補縮,如圖6b所示。

    到840s時,整個鑄件溫度大幅降低,只有澆道中心部位少量的金屬溫度還處在固相線溫度之上,整個鑄件已經(jīng)完全凝固,可見澆道中的液體成功地起到了補縮的作用[5],如圖6c所示。

    到900s時,整個澆注系統(tǒng)完全凝固,此時澆道中金屬溫度明顯高于其他部位金屬溫度,如圖6d所示。

    圖6 凝固不同時刻鑄件的溫度場

    由此可見,由于砂套的保溫作用,澆道中的金屬液凝固的比較晚,此時其周圍部分均已凝固完畢,澆道內(nèi)的金屬液體起到了補縮作用。綜上所述,通過模擬鑄球凝固的溫度場,發(fā)現(xiàn)縮孔縮松缺陷出現(xiàn)在澆道中,鑄球內(nèi)部并不會出現(xiàn)縮孔缺陷,而在實際的生產(chǎn)中,澆注缺陷也確實位于澆道內(nèi)。

    2 改進工藝模擬分析

    2.1 工藝優(yōu)化分析

    基于對原鑄造工藝分析以及實際生產(chǎn)情況可知,現(xiàn)有的鑄造工藝能夠確保鑄球的質(zhì)量。為了提高鑄球的工藝出品率,在保證現(xiàn)有鑄球質(zhì)量的情況下進行優(yōu)化設(shè)計。鑄球本身的尺寸不能改變的情況下要提高它的工藝出品率,就要改變鑄造系統(tǒng)直澆道和模芯的設(shè)計。

    優(yōu)化方案主要是對模芯以及直澆道的參數(shù)做調(diào)整,使得模芯和直澆道所占整個澆鑄系統(tǒng)的體積進一步減小,從而達到增大鑄球工藝出品率的要求。沒有改變內(nèi)澆口的大小,是為了確保在鑄球凝固過程中澆道內(nèi)的金屬液能夠提供足夠補縮的情況下,進一步降低模芯的高度,使得方案最優(yōu)化。此外,將直澆道設(shè)計成了圓臺體,主要是以為:

    (1)在能確保澆鑄流量以及補縮量的情況下,如果圓柱體的直徑和圓臺體的底面直徑相同,那么圓臺體的體積更小,從而能夠提高出品率。

    表1 優(yōu)化前后參數(shù)對比

    (2)在澆鑄金屬液的過程中,當金屬液忽然開始直接沖刷圓柱狀直澆道內(nèi)壁靠下部分的時候,如圖7a所示,金屬液經(jīng)由路徑a1直接沖刷到P1點,由于金屬液的沖擊力大,可能會造成砂套塌落,影響成型后鑄球的形狀和質(zhì)量,當圓柱狀直澆道的直徑越大,直澆道的高度越低的時候,這種情況越容易發(fā)生。而當直澆道設(shè)計為相同直徑(如圖7中 d1=d2)的圓臺體的時候,如圖 7(b)所示金屬液以同樣的角度澆注下來的時候,金屬液會經(jīng)由路徑a2沖擊到P2點,然后轉(zhuǎn)變角度再經(jīng)過b2路徑注入型腔內(nèi),這樣就降低,甚至避免了圓柱體澆道底部被沖塌的可能性。

    圖7 金屬液沖擊直澆道示意圖

    綜合上述兩個觀點來看,將直澆道設(shè)計為圓臺狀更符合實際情況。

    2.2 工藝優(yōu)化參數(shù)分析

    優(yōu)化后工藝的模芯和直澆道的參數(shù)如圖8和圖9所示。

    鑄球具體部位參數(shù)的變化以及方案前后鑄球出品率的變化如表1所示。

    由表1可知,優(yōu)化后工藝提高了約2.8%的鑄球工藝出品率。

    2.3 工藝優(yōu)化后模擬分析

    圖8 模芯的三維變化

    圖9 圓臺狀直澆道

    優(yōu)化工藝后的凝固溫度場和原溫度場的凝固趨勢基本一致。剛澆注完畢時,鑄件內(nèi)部溫度場幾乎均勻分布,隨著凝固時間的逐漸增加,溫度場內(nèi)層次感明顯,依次出現(xiàn)不同的等溫帶,到凝固后期時,鑄件絕大部分凝固完畢,溫度由外向內(nèi)逐漸升高,澆道中心溫度最高,最后的縮孔依然出現(xiàn)在澆道內(nèi)部[6,7]。

    雖然優(yōu)化后工藝和原工藝的凝固趨勢基本一致,但是它們的溫度場還是存在一定的差異。為了對比這種差異,取了900s時原工藝與優(yōu)化后工藝的溫度場(如圖10所示)。

    圖10 原工藝與優(yōu)化后工藝900s溫度場

    由圖10可以看出,在凝固到900s時,優(yōu)化后工藝和原工藝相比,溫度場內(nèi)高溫區(qū)的分布范圍更廣。這是因為,優(yōu)化后工藝中的模芯比原工藝的模芯更小,這間接致使優(yōu)化后工藝中的砂套比原工藝的砂套更厚,所以保溫效果更加明顯,整體來說,優(yōu)化后工藝的凝固比原工藝要慢。

    3 結(jié)論

    (1)對?120球墨鑄鐵耐磨鑄球的凝固工藝進行了溫度場的數(shù)值模擬,對原工藝縮孔、縮松缺陷成因進行了分析。

    (2)結(jié)合溫度場的模擬結(jié)果與生產(chǎn)實際,對原有的澆鑄工藝進行了優(yōu)化設(shè)計,優(yōu)化后工藝的模擬結(jié)果與實際生產(chǎn)結(jié)果吻合。優(yōu)化工藝后鑄球出品率提高了2.8%。

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