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    銅精煉渣頂吹轉(zhuǎn)爐貧化生產(chǎn)實(shí)踐

    2018-08-02 02:45:36杜建嘉
    中國資源綜合利用 2018年6期
    關(guān)鍵詞:貧化爐體單耗

    杜建嘉,陳 雯,丘 能

    (1.廣西博世科環(huán)??萍脊煞萦邢薰?,南寧 530007;2.昆明理工大學(xué)冶金與能源工程學(xué)院,昆明 650093)

    在銅冶煉過程中,爐渣含銅是冶金過程中銅損失的主要渠道。廣西某公司再生銅冶煉工程設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力300 kt/a陰極銅,與之配套的火法熔煉車間具備處理高品位和低品位雜銅的能力,頂吹轉(zhuǎn)爐具有處理低至15%含銅量廢雜銅的能力,可配入火法精煉產(chǎn)出的精煉渣,貧化回收精煉渣中的銅金屬。由于公司高品位雜銅精煉工序投產(chǎn)較早,且精煉渣產(chǎn)量超出設(shè)計(jì)值,精煉渣中積壓的銅金屬最高接近5 000 t,含銅平均值為26.59%,迫切需要對其進(jìn)行貧化處理,貧化處理的目標(biāo)為棄渣含銅≤1.0%。

    1 精煉渣來源及成分

    1.1 精煉渣來源

    精煉渣來自火法精煉工序精煉搖爐和NGL爐。精煉搖爐為國內(nèi)自主開發(fā)的廢雜銅火法精煉設(shè)備,采用了富氧精煉和氮?dú)鈹嚢杓夹g(shù),屬強(qiáng)化熔池熔煉設(shè)備,能進(jìn)行氧化和還原作業(yè),技術(shù)水平與國外的傾動爐相當(dāng)[1]。NGL爐采用稀氧燃燒技術(shù),結(jié)合了傾動爐和回轉(zhuǎn)式陽極爐的優(yōu)點(diǎn),是國內(nèi)自主研發(fā)的廢雜銅火法精煉設(shè)備[2]。精煉工序裝備了陽極銅生產(chǎn)能力分別為350 t/爐的精煉搖爐及250 t/爐的NGL爐各2臺。

    1.2 精煉渣化學(xué)成分

    NGL爐和精煉搖爐的精煉渣化學(xué)成分如表1所示。

    2 頂吹轉(zhuǎn)爐工藝及設(shè)備特點(diǎn)

    2.1 頂吹轉(zhuǎn)爐設(shè)備特點(diǎn)及設(shè)計(jì)參數(shù)

    頂吹轉(zhuǎn)爐為采用富氧熔煉、富氧吹煉技術(shù)的低品位雜銅冶煉設(shè)備,爐體為中間大、兩頭略小的圓筒形,爐內(nèi)砌筑鉻鎂磚,頂部開口為投料口、出料口和燃燒噴槍入口。爐體四周設(shè)電機(jī)帶動的旋轉(zhuǎn)驅(qū)動機(jī)構(gòu),爐體可繞縱軸旋轉(zhuǎn),增強(qiáng)了爐內(nèi)銅水的攪拌,也可沿橫軸傾動,方便大塊廢雜銅的加入。爐體的不停轉(zhuǎn)動提高了爐體對原料的適應(yīng)能力,可處理含銅量低至15%的雜銅及含銅廢渣。

    表1 精煉渣成分分析

    表2 輔助材料質(zhì)量要求

    新爐襯的頂吹轉(zhuǎn)爐操作容積為13 m3,爐體容積29 m3,爐子的熔煉與吹煉由燃燒噴槍和吹煉噴槍來完成,頂吹轉(zhuǎn)爐周圍設(shè)有環(huán)保煙罩,加料、熔煉、倒渣和出銅等操作均在封閉的環(huán)境中進(jìn)行,環(huán)境集煙進(jìn)入單獨(dú)的煙氣系統(tǒng)處理。頂吹轉(zhuǎn)爐采用DCS控制,具有溫度容易調(diào)節(jié)、氧勢容易控制、熱效率高、可處理復(fù)雜原料等特點(diǎn),是貧化精煉渣的理想設(shè)備[3]。

    2.2 頂吹轉(zhuǎn)爐工藝流程

    頂吹轉(zhuǎn)爐投料系統(tǒng)主要由傾斜軌道及載重12 t的加料小車組成。煙氣處理系統(tǒng)包括煙道式余熱鍋爐、噴霧冷卻器、布袋除塵器等,可回收煙塵和煙氣熱量、遏制二噁英的生成。頂吹轉(zhuǎn)爐工藝流程如圖1所示。

    2.3 頂吹轉(zhuǎn)爐燃料及輔助材料

    2.3.1 燃料

    頂吹轉(zhuǎn)爐以天然氣為燃料,助燃?xì)怏w為氧含量大于95%的富氧空氣。天然氣的低發(fā)熱值為34 097.41 kJ/m3,高發(fā)熱值為37 793.86 kJ/m3。

    2.3.2 輔助材料

    精煉渣貧化的主要輔助材料有生鐵、石英砂和石灰石。生鐵為還原劑,石英砂和石灰石為造渣劑。輔助材料質(zhì)量要求如表2所示。

    圖1 頂吹轉(zhuǎn)爐工藝流程

    3 精煉渣貧化工藝條件分析

    精煉渣貧化關(guān)鍵要控制棄渣含銅量及棄渣產(chǎn)量,以回收更多銅金屬。轉(zhuǎn)爐渣中銅的形態(tài)呈以下兩種:一是金屬銅顆粒機(jī)械夾雜物狀態(tài);二是氧化物狀態(tài)和硅酸銅狀態(tài)。根據(jù)存在的形態(tài)不同,渣含銅的損失途徑可分為機(jī)械損失、物理損失和化學(xué)損失。

    3.1 棄渣渣型選擇

    爐渣中過多的Fe3O4造成爐渣黏度和比重增加,不但容易產(chǎn)生泡沫渣事故,而且會使銅和渣分離不良,造成棄渣含銅量升高。渣型選擇上首先要考慮如何抑制Fe3O4對冶煉生產(chǎn)的不良影響。

    根據(jù)FeO-Fe2O3-SiO2系相圖,體系平衡氧分壓的上升會導(dǎo)致固態(tài)Fe3O4析出。生產(chǎn)中必須保持更高的操作溫度,并采取較低的爐渣Fe/SiO2,以使Fe3O4熔于渣中,使?fàn)t內(nèi)熔煉渣保持為熔融均相。但這些控制方法既影響爐襯壽命,也增加了吹煉爐生產(chǎn)成本[4]。

    根據(jù)FeO-Fe2O3-CaO系相圖,如果采用鐵酸鈣渣系,在冶煉溫度下(1 200~1 300℃),在很寬的氧分壓范圍內(nèi)(PO2=10-6~105Pa)該渣系有均勻的液相區(qū),即該渣系對Fe3O4有很大的溶解度,可以避免固態(tài)Fe3O4的析出。但是,入爐料中SiO2含量較多,調(diào)整石灰的加入量只能得到CaO-FeO-Fe2O3-SiO2渣型,該渣型在冶煉溫度為1 250℃且SiO2含量不低于20%時(shí),有較大的熔融區(qū)[5]。結(jié)合頂吹轉(zhuǎn)爐作業(yè)特點(diǎn)和爐料性質(zhì),選擇鈣鐵橄欖石渣型為爐渣貧化的渣型,降低體系中可能出現(xiàn)的Fe3O4對爐渣性質(zhì)的影響。

    3.2 棄渣含銅量控制

    為控制爐渣含銅量,需控制爐渣鐵硅比、爐內(nèi)氣氛(氧勢)和爐渣成分。

    根據(jù)生產(chǎn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析,鐵硅比升高,棄渣含銅量呈升高趨勢[6]。增加渣SiO2含量可使熔渣密度降低,增加渣與粗銅間的界面張力,有利于粗銅微粒的聚集和沉降,減少銅的物理損失。但SiO2用量增加導(dǎo)致渣量增加,爐渣銅的損失和燃料的消耗隨之增加,且過高的SiO2含量會增加爐渣的黏度,造成銅的機(jī)械損失增加??刂圃丸F硅比Fe/SiO2為0.5~0.7 。

    酸性爐渣中增加FeO含量能降低爐渣黏度,增加流動性,并調(diào)整爐渣熔點(diǎn),但在爐內(nèi)還原氣氛較弱或氧勢較高的情況下會生成Fe3O4,造成爐渣黏度增加,增加渣與銅的分離難度。Fe3O4還會在爐內(nèi)生成爐瘤和隔層,使?fàn)t缸容積減小,導(dǎo)致生產(chǎn)故障,因此需控制爐渣Fe3O4含量在10%以下。爐渣貧化中用氧化鈣適當(dāng)代替部分氧化鐵,降低爐渣比重和爐渣的黏度、增加金屬與爐渣界面的張力,以利于銅、渣分離,降低金屬損失。頂吹轉(zhuǎn)爐應(yīng)用鈣鐵橄欖石渣系的CaO含量控制在5%~8%。

    3.3 泡沫渣預(yù)防

    泡沫渣是指頂吹轉(zhuǎn)爐熔煉過程中,鼓入熔池的空氣、氮?dú)?、天然氣以及燃燒產(chǎn)生的CO、CO2等氣體和有機(jī)物分解、揮發(fā)的氣體不能順利突破渣層,導(dǎo)致鼓泡的爐渣。

    要避免產(chǎn)生泡沫渣,首先要控制爐溫大于爐渣熔點(diǎn)(1 200℃),以保持其流動性。隨著熔煉過程的進(jìn)行,爐渣Fe3O4含量將增大,爐溫應(yīng)提高到1 300℃左右,保證Fe3O4在爐渣中的溶解度,防止Fe3O4大量析出致使?fàn)t渣黏度增加。其次,避免鼓入過量的氧氣而產(chǎn)生過高氧勢,以減少Fe3O4(渣)的生成。第三,要控制爐渣的Fe/SiO2和Fe3O4含量,避免爐渣黏度過大。從CaO-FeO-SiO2系相圖可知,當(dāng)FeO含量在30%,SiO2<35%或SiO2>42%,爐渣熔點(diǎn)上升,正常的操作溫度下,爐渣已失去流動性。根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐和相圖分析,控制頂吹轉(zhuǎn)爐渣Fe/SiO2在0.5~0.7,硅量在35%~40%。

    3.4 頂吹轉(zhuǎn)爐操作條件

    頂吹轉(zhuǎn)爐為間歇操作,每爐分加料軟化、熔煉造渣、吹煉造銅、出銅四個(gè)階段操作,從加料到最后出銅,大概需時(shí)6~8 h,根據(jù)精煉渣貧化生產(chǎn)特點(diǎn),各階段運(yùn)行時(shí)間為加料150~210 min,熔煉90~120 min,出渣30~40 min,吹煉60~80 min,出銅30 min??筛鶕?jù)不同階段熔煉要求,調(diào)整燃燒噴槍或吹煉噴槍插入爐內(nèi)深度。

    4 熱態(tài)渣投料改造

    4.1 精煉爐渣原有處理工藝

    按原精煉渣處理工藝(見圖2),精煉搖爐及NGL爐產(chǎn)出的精煉渣和包底銅經(jīng)過渣包轉(zhuǎn)運(yùn)、自然冷卻、傾倒、破碎或切割后送頂吹轉(zhuǎn)爐處理,精煉渣生產(chǎn)處理周期長,導(dǎo)致大量精煉渣及包底銅積壓,占用流動資金并產(chǎn)生破碎、切割、轉(zhuǎn)運(yùn)等生產(chǎn)成本,熱態(tài)精煉渣的熱量也未得到利用,貧化時(shí)對精煉渣的二次加熱又消耗大量能量。原處理工藝操作繁雜、生產(chǎn)成本高。

    4.2 改造方案

    圖2 原精煉渣處理工藝流程

    在300 kt/a再生銅冶煉項(xiàng)目中,精煉搖爐、NGL爐和頂吹轉(zhuǎn)爐直線布置,有利于熱態(tài)渣投料改造。根據(jù)熱態(tài)精煉渣投料要求,增加行車、加料漏斗、高空倒渣溜槽、操作平臺和安全設(shè)施,增加DCS系統(tǒng)熱態(tài)渣投料控制程序和安全連鎖控制。改造完成后,精煉搖爐和NGL產(chǎn)出的精煉渣在熔融狀態(tài)通過包子直接加入頂吹轉(zhuǎn)爐進(jìn)行冶煉。

    5 生產(chǎn)實(shí)踐

    5.1 不同比例冷態(tài)渣貧化生產(chǎn)實(shí)踐

    按照設(shè)計(jì)指標(biāo),頂吹轉(zhuǎn)爐可配入占投料量12%~15%的精煉渣。為了消化積壓精煉渣,必須提高配入精煉渣的比例,以達(dá)到消化積壓精煉渣的目的。投入頂吹轉(zhuǎn)爐與精煉渣搭配熔煉的廢雜銅主要是黃雜銅、馬達(dá)銅等,含銅率為20%~90%。

    按照采用選定的CaO-FeO-SiO2渣型,頂吹轉(zhuǎn)爐操作參數(shù)如下:進(jìn)料為雜銅和精煉渣混料;風(fēng)量600 Nm3/h;燃料天然氣量300 Nm3/h;爐溫控制1 200~1 250℃;爐渣含CaO控制在5%~8%。

    生產(chǎn)中還采取了添加焦粉、延長沉降時(shí)間、控制渣層厚度等措施控制棄渣含銅量。

    根據(jù)表3所示的生產(chǎn)數(shù)據(jù),每爐精煉渣投加量超過30 t對天然氣單耗、氧氣單耗、作業(yè)周期和爐壽影響很大。為了處理積壓精煉渣,合適的投料方案為:精煉渣25 t,低品位雜銅35 t,精煉渣比例40%左右。該條件下可控制作業(yè)周期<6 h,棄渣含銅<1.5%,天然氣單耗<70 Nm3,氧氣單耗<140 Nm3。

    入爐精煉渣量增加后,頂吹轉(zhuǎn)爐熔煉時(shí)間延長,生產(chǎn)效率降低,天然氣和氧氣單耗增加,對內(nèi)襯鎂鉻磚侵蝕嚴(yán)重,后期強(qiáng)化生產(chǎn)分析和渣型控制,對穩(wěn)定生產(chǎn)和降低棄渣含銅起了關(guān)鍵作用。

    5.2 熱態(tài)渣投料生產(chǎn)實(shí)踐

    2013年11月,熱態(tài)精煉渣投料技改項(xiàng)目投入生產(chǎn),冷、熱態(tài)渣投料具有代表性的生產(chǎn)數(shù)據(jù)分別如表4、表5所示。對比表4和表5可知,熱態(tài)渣投料的平均出銅量由42.4 t/爐提高到提高47.10 t/爐,增加11.08 %;作業(yè)時(shí)間由9.91 h/爐降低到8.13 h/爐,降低17.96%;天然氣單耗由66.55 Nm3降低到34.36 Nm3,降低48.37%;氧氣單耗由120.28 Nm3下降到63.54 Nm3,下降47.17%。包底銅約占陽極銅產(chǎn)量的5%,隨熱態(tài)渣投入頂吹轉(zhuǎn)爐。

    表3 不同配渣比例生產(chǎn)情況(冷態(tài)渣)

    表4 冷態(tài)渣投料運(yùn)行數(shù)據(jù)

    表5 熱態(tài)渣投料運(yùn)行數(shù)據(jù)

    表6 棄渣成分分析

    與冷態(tài)渣投料相比,熱態(tài)渣投料優(yōu)勢表現(xiàn)在:工藝流程簡化,消除了繁雜的精煉渣冷卻、轉(zhuǎn)運(yùn)、包底銅切割等環(huán)節(jié),生產(chǎn)環(huán)境也得到改善;熱態(tài)渣的熱量得到充分利用;頂吹轉(zhuǎn)爐熔煉周期明顯縮短;精煉渣對爐襯的侵蝕得到緩解;降低了生產(chǎn)成本。

    熱態(tài)渣投料存在以下需要解決的問題:熔融精煉渣流動性較差,易堵塞投料溜槽;熱態(tài)渣對爐口耐火材料的沖擊影響爐襯壽命;頂吹轉(zhuǎn)爐作業(yè)周期為3~4爐/d,NGL爐和精煉窯爐為1爐/d,生產(chǎn)上不同步,影響生產(chǎn)效率;投料時(shí),熱態(tài)渣包子跨越整個(gè)熔煉廠房,存在安全隱患。

    5.3 生產(chǎn)改進(jìn)后棄渣成分

    在精煉渣貧化和熱態(tài)渣處理過程中,根據(jù)確定的工藝條件控制生產(chǎn),棄渣平均含銅量降低到0.93%,達(dá)到預(yù)期目標(biāo),生產(chǎn)改進(jìn)后的棄渣成分如表6所示。管理水平和操作水平提高也是棄渣含銅量下降的重要原因。

    6 結(jié)語

    根據(jù)生產(chǎn)中對爐體內(nèi)襯耐火材料的檢查,采用鈣鐵橄欖石渣系對鎂鉻磚爐襯壽命影響較小,但精煉渣比例增加,特別是冷態(tài)渣的投入對爐襯壽命有較大影響。

    根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐,采用鈣鐵橄欖石渣型,配入精煉渣比例40%左右,并采用熱態(tài)渣投料,是較為理想的精煉渣貧化方案,解決了精煉渣銅金屬積壓問題;貧化渣最低含銅量0.66%,最高含銅量1.32%,平均含銅0.93%,棄渣含銅量超過1%的爐次降低到40%,達(dá)到預(yù)期目標(biāo)。

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