火炬分液罐設計計算研究

馬興亮，王增輝，韓 雪

(中海油石化工程有限公司，山東 青島 266101)

火炬系統(tǒng)是用于處理無法再回收利用的可燃或可燃有毒的氣體或蒸汽的燃燒設施，多用于煉油廠、石油化工廠等，對工廠的安全生產、環(huán)境保護有著重要的作用。各裝置安全閥放空排放的氣體中帶有液相或者固體，若不移除放空管線中攜帶的凝液量，會導致液滴被夾帶到火炬造成下火雨。因此增加火炬分液罐有利于火炬系統(tǒng)管網(wǎng)運行，保證火炬安全。同時便于對火炬系統(tǒng)的凝液回收處理[1]。

1 火炬分液罐的工作原理及分類

1.1 火炬分液罐的工作原理

氣液兩相分離根據(jù)分離動力差異可分為重力分離、慣性分離與旋流分離。火炬分液罐的工作原理是運用氣液兩相密度差實現(xiàn)兩相的重力分離,即液滴所受重力大于其所受的浮力時,液滴向下運動，液滴被氣相帶出罐體前到達火炬分液罐底部，實現(xiàn)分離。

1.2 火炬分液罐類型

圖1 臥式罐示意圖

(1)臥式罐(圖1)：臥式罐筒體水平放置，氣相進料從容器的一端頂部進入而從另一端的頂部排出(內部無擋板)，臥式罐又分單流式與雙流式：單流式即一個進口。氣體的入口和出口分設在容器兩端的頂部，內部沒有擋板。雙流式即二個入口，氣相由水平方向的兩端輸入，從中心出口排出。

(2)立式罐(圖2)：立式罐筒體豎直放置，氣相出口管在容器頂部，進料管在容器中部水平進料；為了保證氣體的方向朝下，在火炬氣入口處要加設擋板。

圖2 立式罐示意圖

火炬分液罐選擇臥式罐還是立式罐要綜合考慮經濟成本，工藝條件以及具體使用工況。臥式罐適用于液相含量高、氣相量大、安裝空間大的條件下使用。雙流式臥式罐可減小筒體直徑，但會增加罐長度，因此當DK>3.6m時才采用。立式罐占地面積小，高位架設較方便，且有效氣液分離的空間較大，中間的混合層可以連續(xù)分離，但液面穩(wěn)定性小，因此適用于液相含量低，空間狹小的情況下使用[2]。

2 火炬分液罐工藝管道設計

(1)分液罐的分離能力為至少將≥600μm的液滴分離下來，最好將≥300μm液滴也分離下來，盡量減少液滴夾帶。

(2)分液罐體積為火炬氣連續(xù)排放20～30min凝結液體積與氣液分離所需的體積。

(3)分液罐應設置進氣管、出氣管、排凝液管、放水管、蒸汽吹掃管、放空管、人孔以及梯子、平臺等，分液罐應設液位計、高液位報警、和壓力表。

(4)臥式分液罐內最高液面之上氣體流動的截面積應大于入口管道橫截面積的3倍。

(5)罐體設計壓力不低于0.35MPa(G)，外壓不得小于30kPa。

(6)設計完善的凝液回收輸送措施，可采用泵送。

(7)如果有可能出現(xiàn)兩種液相且須分離時，則需設集液包，集液包直徑宜為500～800 mm，不宜大于罐體直徑的1/3且不得小于300 mm。集液包高度不宜小于500 mm。

(8)如果排放溫度低或粘稠的物料，在氣溫低時易凍結，則須設伴熱設施[3]。

圖3 火炬分液罐工藝管道設計

3 火炬分液罐計算方法

火炬分液罐的計算主要是確定火炬分液罐的直徑，當液滴在分液罐中停留的時間大于或等于液體粒子下落所需的時間，并且流體流速低至允許液滴下落時，液體粒子便分離出來。目前SH3009-2013經過更新后與API521的計算方法基本一致。均需要估算。運用流體力學的知識，將液滴在氣體中的阻力系數(shù)公式化，消除查表的誤差，并且實現(xiàn)程序化。方便準確快速的計算。

計算依據(jù)：臨界分離直徑為600um。

分液罐積液體積為火炬連續(xù)排放25min產生的凝液體積[3]。

臥式分液罐直徑需試算，當DSk≤Dk，假定的Dk就是臥式分液罐的直徑。

Dsk-試算臥式分液罐直徑，m；a-罐內液面高度與罐直徑比值；b-罐內液體截面積與罐總截面積比值；qv-入口氣體流量，Nm3/h；p-操作條件下的氣體壓力，kPa；φ-系數(shù)，宜取2.5～3.0；Uc-液滴沉降速度，m/s；Dk-假定的分液罐直徑，m；Lk-氣體入口至出口的距離，m；g-重力加速度，取9.81 m/s2；dl-液滴直徑，m；ρl-操作條件下液滴密度，kg/m3；ρv-操作條件下氣體密度，kg/m3；C-液滴在氣體的阻力系數(shù)；ql-分液罐內儲存的凝液體積，m3；

液滴在氣體中的阻力系數(shù)C為計算火炬分液罐直徑的難點。

μ-氣體粘度，cp；Re-雷諾數(shù)；

標準規(guī)范采用查圖的方法得到阻力系數(shù)，但查圖法具有誤差且不可程序化。引入流體力學阿基米德準數(shù)Ar判斷兩相流流型及計算雷諾數(shù)。

當Ar≤36時，

Re=0.056×Ar；

當36≤Ar≤83000時，

Re=0.056×Ar0.714；

當Ar≥83000時，

Re=1.74×Ar0.5。

計算出臥式分液罐的直徑后按下式進行校核，并滿足臥式分液罐內最高液面之上氣體流動的截面積大于入口管道橫截面積的3倍。

q-操作條件下入口氣體流量，m3/s；Vc-臥式分液罐內氣體水平流動的臨界流速，m/s；其值由圖4查的。

圖4 臥式罐內氣體水平流動臨界流速

4 MTBE裝置分液罐校核計算

MTBE作為提高汽油辛烷值主要的添加劑，由C4餾分中的異丁烯與工業(yè)甲醇在大孔強酸性陽離子交換樹脂催化劑發(fā)生加成反應，生成甲基叔丁基醚，簡稱MTBE。下面校核中海油某煉廠10萬t/a MTBE裝置的火炬分液罐。

經裝置安全閥計算得知，本裝置最大泄放量為停水停電條件下。最大泄放量為催化蒸餾塔上塔C-102的塔頂泄放量。由于積液量很少，按照火炬泵連續(xù)運行15min要求的液相量計算。具體尺寸見圖5。

圖5 火炬分液罐尺寸圖

經過計算，分液罐計算直徑Dsk為2.79 m，分液罐實際直徑Dk>Dsk，且氣相的停留時間6.9s大于液滴的停留時間4.53s，表明液滴在被氣相攜帶出去之前已經到達液相界面，實現(xiàn)液滴的沉降。校核參數(shù)為1.69，分液罐直徑大于校核參數(shù)。氣相的有效通過體積為7.8 m2，遠大于入口橫截面積的3倍。因此此裝置的火炬分液罐設計較合理，滿足實際應用。但進出口距離與罐直徑比值為1.28，較一般值2.5～3.0小。可調整修正。

5 結論

裝置火炬分液罐由于處理量小，可采用單流式臥式分液罐。分液罐的工作原理較簡單，主要依靠氣液相密度差實現(xiàn)重力沉降?；鹁娣忠汗薜挠嬎阋罁?jù)SH3009-2013，運用流體力學修正阻力系數(shù)計算過程，根據(jù)阿基米德準數(shù)計算雷諾數(shù)避免查圖的不準確性，并可編程快速計算。校核中海油某煉廠MTBE裝置火炬分液罐，驗證其合理性。