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    定向井舉升技術(shù)優(yōu)化及應(yīng)用

    2018-07-19 08:22:56賈俊敏
    石油化工應(yīng)用 2018年6期
    關(guān)鍵詞:桿柱定向井旁通

    賈俊敏

    (中國(guó)石油遼河油田分公司鉆采工藝研究院,遼寧盤錦 124010)

    遼河油田以稠油為主,開(kāi)發(fā)后期油層埋藏深,井況復(fù)雜,舉升難度大,檢泵作業(yè)頻次高,系統(tǒng)效率低,人工舉升存在核心問(wèn)題包括:(1)稠油井泵效低;(2)潛山油層埋藏較深,泵掛較深,漏失量大,泵效低,檢泵周期短;(3)桿管偏磨嚴(yán)重,以曙光二區(qū)為例,存在偏磨問(wèn)題井61口,偏磨較為嚴(yán)重井有48口,雖然采取的防偏磨技術(shù)取得了一些效果,但由于井深及斜度大,管桿偏磨井段不能有效覆蓋,桿管偏磨斷脫仍是油井倒井的主要原因。

    現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐和理論研究表明,桿柱受力是井眼軌跡、流體性質(zhì)、工作參數(shù)等因素綜合作用的結(jié)果,桿柱受力根據(jù)不同油井類型分兩種情況:(1)在直井中抽油桿上行程時(shí)候整體處于受拉應(yīng)力狀態(tài),下沖程時(shí)中和點(diǎn)之上是受拉情況,中和點(diǎn)之下抽油桿處于受壓狀態(tài),呈正弦屈曲或螺旋屈曲狀態(tài);(2)對(duì)于定向井或大斜度井等,需要根據(jù)三維井眼軌跡進(jìn)行受力分析和計(jì)算。目前,經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算法[1,2]基于直井模型,不能準(zhǔn)確表述定向井井下抽油桿的受力狀態(tài)。

    基于這種分析,本文提出解決方案包括:(1)對(duì)于定向井,建立桿柱軸向力和側(cè)向力耦合計(jì)算模型;(2)對(duì)于直井,中和點(diǎn)以下考慮桿柱屈曲應(yīng)力,中和點(diǎn)以上考慮井眼橫向偏移導(dǎo)致的側(cè)向力,建立相應(yīng)模型;(3)對(duì)于稠油井,泵充滿程度主要取決于工作參數(shù)和流體黏度,設(shè)計(jì)相適應(yīng)的液力反饋抽油泵;(4)通過(guò)系統(tǒng)分析、定量化設(shè)計(jì)保證油井舉升系統(tǒng)完整性。

    1 旁通閥液力反饋泵的設(shè)計(jì)

    1.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    在采油生產(chǎn)過(guò)程中,通過(guò)進(jìn)、出油閥的交替關(guān)閉,使得泵上液柱壓力產(chǎn)生液壓反饋力,增大泵下行動(dòng)力,進(jìn)而克服下行阻力[3-5],這是常規(guī)液力反饋泵的基本設(shè)計(jì)原理。本文設(shè)計(jì)了一種具有獨(dú)特結(jié)構(gòu)的旁通閥液力反饋泵,進(jìn)油閥采用旁通閥設(shè)計(jì),同時(shí)泵閥采用彈簧復(fù)位球閥,柱塞兩端設(shè)計(jì)刮砂結(jié)構(gòu),異徑泵筒采用上下兩個(gè)內(nèi)徑不同的常規(guī)泵筒,通過(guò)中間接箍連接而成,泵筒兩端帶有上下兩個(gè)接頭和護(hù)帽,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理(見(jiàn)圖1),適用于定向井、稠油井。

    圖1 旁通閥液力反饋泵原理圖

    1.2 工作原理

    上沖程時(shí),抽油桿帶動(dòng)上、下柱塞一起上行,出油閥組關(guān)閉,旁通固定閥開(kāi)啟,井液在沉沒(méi)壓力作用下進(jìn)入環(huán)形泵腔,完成進(jìn)液過(guò)程。下行程時(shí),環(huán)形泵腔體積減小,壓力升高,旁通固定閥關(guān)閉,出油閥開(kāi)啟,完成排液過(guò)程。此時(shí),管柱內(nèi)液體載荷作用在下柱塞截面上,形成向下的液壓反饋力,幫助桿柱下行,該泵通過(guò)損失排量的要求達(dá)到增加柱塞下行力的目的。采用公式(1)進(jìn)行理論排量計(jì)算:

    式中:Q-理論排量,m3/d;Du-上柱塞直徑,m;Dd-下柱塞直徑,m;S-沖程,m;N-沖次,min-1。

    反饋力的大小采用公式(2)計(jì)算:

    式中:F-液壓反饋力,N;H動(dòng)-動(dòng)液面深度,m;P回-井口壓力,N。

    1.3 技術(shù)參數(shù)

    旁通閥液力反饋泵根據(jù)排量和反饋力大小的不同共設(shè)計(jì)5種技術(shù)規(guī)格參數(shù)(見(jiàn)表1)。

    2 舉升系統(tǒng)仿真優(yōu)化模型建立和求解方法

    2.1 計(jì)算理論模型

    常規(guī)油井舉升設(shè)計(jì)的理論模型都是基于直井模型,定向井桿柱受力規(guī)律不同于常規(guī)直井,在非直井條件下桿柱受力要結(jié)合三維井眼軌跡來(lái)分析[6-9],本文采用三維仿真模型,抽油桿微元處井斜角和方位角采用公式(3),公式(4)進(jìn)行插值計(jì)算。

    式中:θ-井斜角,度;φ-方位角,度;θi、θi+1、φi、φi+1-i和 i+1 位置處井斜角和方位角,度;s、si、si+1-計(jì)算深度、i和i+1位置處深度,m。

    人工進(jìn)行培料。攤鋪機(jī)就位后應(yīng)預(yù)熱30~60min,使熨平板溫度大于100℃,攤鋪速度控制為2m/min。攤鋪3~4車混合料后,應(yīng)翻混合料斗兩側(cè)邊板,清理殘余混合料,推入送料器與熱料一起攤鋪,以減少混合料離析。

    表1 旁通閥液力反饋泵技術(shù)規(guī)格參數(shù)

    抽油桿自重產(chǎn)生的軸向載荷為抽油桿微元段的重力在油井軌跡方向的分力,用公式(5)計(jì)算,其作用的方向朝下。

    式中:Fg-抽油桿自重產(chǎn)生的軸向載荷,N;q-單位長(zhǎng)度抽油桿質(zhì)量,N/m;Ls-計(jì)算段長(zhǎng)度,m。

    扶正器或抽油桿與油管間的摩擦力是側(cè)向力和摩擦系數(shù)之積,其方向與抽油桿的運(yùn)動(dòng)方向相反,上沖程時(shí)候方向向下,下沖程時(shí)方向向上,用公式(6)計(jì)算。

    式中:μ-摩擦系數(shù);Fn-桿柱側(cè)向力,N。

    其中,當(dāng)考慮井斜角和方位角共同作用后,抽油桿微元段所受側(cè)向力用公式(7)~公式(10)計(jì)算[10]。

    式中:Fndp-狗腿平面內(nèi)側(cè)向力,N;Fnp-垂直于狗腿平面內(nèi)側(cè)向力,N;F-抽油桿總軸向力,N。

    2.2 優(yōu)化設(shè)計(jì)模型求解方法

    (1)首先錄取單井的所有參數(shù),包括原油密度、黏度、含水率,油井井斜數(shù)據(jù)、動(dòng)液面、井底流壓,抽油泵下泵深度、沖程、沖次、泵徑。

    (2)將抽油桿總長(zhǎng)度分為n個(gè)等長(zhǎng)度的微元段,進(jìn)行迭代計(jì)算,i=0-n,i=0時(shí)代表泵柱塞受力,包括常規(guī)的液柱載荷、柱塞重力及柱塞和泵筒摩擦力。

    (3)把泵柱塞受力(i=0)作為邊界條件,泵出口處的抽油桿微元作為第一個(gè)微元段,即i=1,先計(jì)算出微元段對(duì)應(yīng)的油井深度并利用公式(3),公式(4)計(jì)算出對(duì)應(yīng)的井斜角和方位角,根據(jù)抽油桿軸向力的連續(xù)性,利用公式(5)~公式(10)依次計(jì)算該段的軸向力F、側(cè)向力Fn和摩擦力Ff。

    (4)同樣i=2時(shí),將i=1作為邊界條件進(jìn)行計(jì)算,以此類推直到i=n,計(jì)算出抽油桿全井筒受力狀態(tài)。

    3 優(yōu)化計(jì)算實(shí)例及效果分析

    3.1 優(yōu)化設(shè)計(jì)

    本文以遼河某井為例進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算,該井為一口大斜度井,正常生產(chǎn)周期4~5個(gè)月,最短檢泵周期只有15 d,因桿柱斷脫檢泵進(jìn)行了舉升系統(tǒng)優(yōu)化;桿柱組合優(yōu)化采用等應(yīng)力方法,充分考慮到了桿管摩擦力和側(cè)向力,設(shè)計(jì)結(jié)果更接近真實(shí)井況,設(shè)計(jì)桿柱組合為 25.4 mm×600 m+22.225 mm×824 m+19.05 mm×1 600 m。

    桿柱受力計(jì)算包括上、下沖程軸向力、側(cè)向力、摩擦力、屈曲應(yīng)力(見(jiàn)圖2),通過(guò)計(jì)算結(jié)果,該井在400 m~600 m井段側(cè)向力和桿管摩擦力較大,側(cè)向力超過(guò)500 N/8 m,1 200 m~1 400 m井段側(cè)向力也達(dá)到500 N/8 m,存在較大偏磨風(fēng)險(xiǎn),同時(shí)中和點(diǎn)在2 570 m,中和點(diǎn)以下井段下沖程時(shí)存在屈曲應(yīng)力,依據(jù)桿柱受力計(jì)算結(jié)果為防偏磨設(shè)計(jì)提供依據(jù),針對(duì)性地設(shè)計(jì)防偏磨措施,在側(cè)向力較大井段相應(yīng)地設(shè)置較多數(shù)量的防磨扶正器。

    3.2 效果分析

    該井通過(guò)優(yōu)化設(shè)計(jì),油井免修期得到了明顯提高,生產(chǎn)情況(見(jiàn)圖3),檢泵周期由不到6個(gè)月提高到了30個(gè)月,目前仍然在正常生產(chǎn),說(shuō)明定向井優(yōu)化設(shè)計(jì)技術(shù)對(duì)于高含水老油田穩(wěn)產(chǎn)、低產(chǎn)井長(zhǎng)期持續(xù)生產(chǎn)具有較好效果。

    圖2 桿柱軸向力、側(cè)向力、摩擦力和屈曲應(yīng)力計(jì)算

    圖3 生產(chǎn)動(dòng)態(tài)曲線

    4 結(jié)論及認(rèn)識(shí)

    (1)通過(guò)本文研究,解決了大斜度定向井、稠油井檢泵周期短、系統(tǒng)效率低的問(wèn)題,該工藝技術(shù)為油田開(kāi)發(fā)后期井況較復(fù)雜的低產(chǎn)井采油提供了新的思路。

    (2)對(duì)于大斜度井、稠油井等復(fù)雜井況,通過(guò)桿柱軸向力和側(cè)向力耦合計(jì)算能夠定量化計(jì)算桿柱受力,對(duì)于直井,通過(guò)計(jì)算井眼軌跡橫向偏移產(chǎn)生的側(cè)向力能夠確定偏磨位置,通過(guò)設(shè)計(jì)優(yōu)化應(yīng)用驗(yàn)證,符合率良好。

    (3)旁通閥液力反饋泵通過(guò)損失排量達(dá)到為管柱下行提供動(dòng)力的目的,提高泵充滿程度,同時(shí)減小桿柱交變載荷,對(duì)復(fù)雜井況適應(yīng)性較強(qiáng)。

    (4)通過(guò)工藝技術(shù)系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì),實(shí)現(xiàn)配套措施的全面性和完整性是保證舉升系統(tǒng)安全高效運(yùn)行的關(guān)鍵。

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