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    某水電站塊石料場(chǎng)棄渣堆積體邊坡穩(wěn)定性分析與防治措施研究

    2018-07-10 12:58:58潘一茜胡卸文
    四川建筑 2018年3期
    關(guān)鍵詞:堆積體后緣抗滑樁

    潘一茜,胡卸文,2

    (1.西南交通大學(xué)地球科學(xué)與環(huán)境工程學(xué)院, 四川成都 610031; 2.西南交通大學(xué)抗震工程技術(shù)四川省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川成都 610031)

    西南某水電站塊石料場(chǎng)棄渣堆積體從2004年開始堆放,至今已有十余年,石料主要為塊狀~碎裂狀玄武巖,堆積體前緣高程2 240 m,后緣高程2 320 m,相對(duì)高差約80 m,縱向長(zhǎng)約210 m,橫向?qū)捈s60 m,平均厚約10 m,初步推算體積約21×104m3。按不同堆放位置,棄渣堆可以分為I、II、III三個(gè)區(qū)域(圖1、圖2)。由于棄渣體結(jié)構(gòu)松散,后期又受2008年“5·12”汶川特大地震、2013年“4·20”蘆山強(qiáng)烈地震,以及降雨的影響,I區(qū)棄渣堆積體邊坡后部發(fā)生推移變形,中部因前緣臨空,出現(xiàn)棄渣堆頂部下沉、臨空面坡體發(fā)生溜滑等變形現(xiàn)象,嚴(yán)重威脅坡腳居民安全(圖3、圖4)。因此本文以I區(qū)棄渣堆積體邊坡為例,在現(xiàn)場(chǎng)勘查的基礎(chǔ)上對(duì)邊坡在不同工況條件下的穩(wěn)定性進(jìn)行了系統(tǒng)的分析與評(píng)價(jià),提出了相應(yīng)的防治措施[1]。

    圖1 某水電站棄渣堆航拍全景

    1 地質(zhì)環(huán)境條件概述

    棄渣堆邊坡位于某居民集中區(qū)后緣山坡上(圖4),原始斜坡中上部為玄武巖基巖,地形坡度50°~60°;棄渣堆放部位下伏地層為老崩坡積堆積塊碎石土。成份以玄武巖為主,前緣局部含少量灰黑色千枚巖。地形坡度25°~35°,推測(cè)松散層厚度一般5~20 m不等,局部達(dá)28.5 m。

    就邊坡部位地層巖性而言,主要有:

    (1)人工棄渣塊碎石(Q4s):主要為二疊系上統(tǒng)大石包組(P2d)玄武巖和泥盆系下統(tǒng)上段(D12)粉砂質(zhì)千枚巖塊碎石,塊石粒徑多為20~30 cm不等,最大塊徑大于1 m,是棄渣堆滑坡的主體。該層結(jié)構(gòu)松散、承載力低,在飽水或人工活動(dòng)等因素影響下,易沿與下伏老堆積體之間的接觸面產(chǎn)生滑移。

    (2)崩坡積含塊碎石粉質(zhì)黏土(Q4col+dl):分布于棄渣塊碎石下部,塊石成份為玄武巖和千枚巖,粒徑0.5~2 m不等。結(jié)構(gòu)較緊密,滲透性較差。

    受亞熱帶季風(fēng)氣候、西風(fēng)帶氣流影響,場(chǎng)地多年平均降雨量為789.9 mm,最大日降雨量為62.5 mm,年均降雨日數(shù)146.7 d,降雨多集中在5月~10月,占全年的85 %~90 %。

    研究區(qū)位于龍門山斷裂構(gòu)造帶西南段以北25~30 km的金湯弧形構(gòu)造帶內(nèi),地質(zhì)地震活動(dòng)相對(duì)較弱。但考慮區(qū)域地震動(dòng)峰值加速度為0.15g,場(chǎng)地地震反應(yīng)譜特征周期Tg=0.40 s,相應(yīng)的地震基本烈度為Ⅶ度。

    2 棄渣堆積體邊坡變形破壞特征

    現(xiàn)場(chǎng)勘察表明,滑坡前緣剪出口以老堆積體剪出口變形裂縫為界,后緣以陡崖后壁為界,左、右兩側(cè)均以料石堆放邊界的剪切裂縫為界,主滑方向248°,體積約12.6×104m3。

    受2008年“5·12”汶川地震和2013年“4·20”蘆山地震以及集中暴雨的影響,從2014年開始,棄渣堆邊坡開始變形,到2017年變形進(jìn)一步加劇。整個(gè)滑坡體范圍內(nèi)可見多處長(zhǎng)10~30 m的大型裂縫,兩側(cè)邊界可見明顯剪切錯(cuò)動(dòng)跡象。整個(gè)變形區(qū)因前緣臨空,出現(xiàn)棄渣堆頂部下沉、坡體發(fā)生溜滑,并對(duì)棄渣堆前緣老堆積土體產(chǎn)生擠壓剪出等變形,整體可分為四級(jí)變形所形成的錯(cuò)臺(tái)與陡坎,每級(jí)錯(cuò)臺(tái)高度均在10 m以上。各級(jí)下錯(cuò)臺(tái)階裂縫延伸較長(zhǎng),形成最長(zhǎng)可達(dá)50 m、寬約15 m的錯(cuò)臺(tái)。

    圖2 棄渣堆邊坡工程地質(zhì)平面

    圖3 滑坡與保護(hù)對(duì)象之間關(guān)系俯視

    圖4 滑坡與保護(hù)對(duì)象之間關(guān)系仰視

    根據(jù)上述變形破壞特征及裂縫特點(diǎn),棄渣堆下沉座滑、形成四級(jí)臺(tái)階,并在前緣下伏老堆積體中擠出,整體屬于推移式滑坡,而每一級(jí)平臺(tái)棄渣堆表部又具有局部牽引式(后退式)滑移特征。

    根據(jù)鉆孔、探槽、探井等現(xiàn)場(chǎng)勘查,邊坡可能存在以下三種滑面:(1)棄渣堆與下伏老堆積體接觸界面(即滑坡主滑面);(2)老堆積體內(nèi)部(主要分布于滑坡整體剪出口附近,分布較小);(3)棄渣堆內(nèi)部(也即滑坡所表現(xiàn)出的四級(jí)下錯(cuò)后壁)?;w由棄渣體(主體)與老堆積土體(前緣部分)兩部分組成(圖5)。

    3 棄渣堆積體邊坡穩(wěn)定性分析

    3.1 計(jì)算參數(shù)選擇

    針對(duì)上述棄渣堆邊坡失穩(wěn)機(jī)理,綜合采用參數(shù)反演和經(jīng)驗(yàn)類比得到各類滑帶土及滑體抗剪強(qiáng)度指標(biāo)(表1)。

    3.2 計(jì)算工況

    綜合考慮棄渣堆積體邊坡可能承受的各種荷載,確定本次穩(wěn)定性計(jì)算,考慮天然、暴雨兩種工況;且根據(jù)地震烈度劃分,研究區(qū)處于VII度烈度區(qū),故在穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)需考慮基本地震加速度值為0.15g。考慮該滑坡涉及保護(hù)對(duì)象較多,設(shè)計(jì)推力計(jì)算中涉及安全系數(shù)取值如下(見表2)。

    3.3 傳遞系數(shù)法穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果

    傳遞系數(shù)法是在邊坡穩(wěn)定性計(jì)算分析中最常用的一種方法,采用不平衡推力傳遞系數(shù)法[2-3],結(jié)合邊坡的地形條件、地層巖性、地下水位線及其變化、水文地質(zhì)特征,以及搜索出的潛在滑動(dòng)面對(duì)各剖面進(jìn)行條塊劃分,對(duì)邊坡在不同工況下進(jìn)行了定量計(jì)算[4~6]。根據(jù)極限平衡原理,運(yùn)用傳遞系數(shù)法,選取1-1'剖面中的AE滑面、2-2'剖面中的AD滑面、3-3'剖面中的AE滑面(圖5)進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算結(jié)果如下表3所示。

    表1 邊坡物理力學(xué)參數(shù)建議值

    表2 穩(wěn)定性計(jì)算工況與荷載組合

    (a)1-1’剖面

    (b)2-2’剖面

    (c)3-3’剖面圖5 棄渣堆邊坡滑坡變形體工程地質(zhì)剖面

    依據(jù)DZ/T 0218-2006《滑坡防治工程勘查規(guī)范》[7],滑坡穩(wěn)定性狀態(tài)按穩(wěn)定性系數(shù)分為四級(jí)(表4)。

    表3 邊坡穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果

    表4 滑坡穩(wěn)定狀態(tài)劃分

    從表3可以看出,各代表性剖面計(jì)算結(jié)果相近,穩(wěn)定性系數(shù)在天然工況下為1.098~1.126,整體處于基本穩(wěn)定狀態(tài);在暴雨工況下為0.985~1.011,處于不穩(wěn)定~欠穩(wěn)定狀態(tài);在地震工況下為1.035~1.069,處于欠穩(wěn)定~基本穩(wěn)定狀態(tài)。在暴雨工況下1-1’剖面、2-2’剖面、3-3’剖面的剩余推力分別可達(dá)454 kN、308.5 kN、462.6 kN,說明邊坡處于不穩(wěn)定狀態(tài),安全儲(chǔ)備較低,在持續(xù)降雨作用下,有整體下滑的危險(xiǎn)。

    3.4 基于Geo-Studio穩(wěn)定性計(jì)算

    為了進(jìn)一步驗(yàn)證傳遞系數(shù)法結(jié)果的合理性,本文運(yùn)用Geo-Studio軟件對(duì)邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行了數(shù)值模擬計(jì)算,其原理采用極限平衡法,包括Ordinary法、Bishop法、Janbu法以及Morgenstern-Price法等。該數(shù)值模擬方法能計(jì)算考慮孔隙水壓力情況下的邊坡穩(wěn)定性,可靠性得到充分的驗(yàn)證,效果良好[8]。計(jì)算結(jié)果見表5。選取代表性剖面,使用M-P法以暴雨工況為例進(jìn)行計(jì)算,數(shù)值計(jì)算模型見圖6。

    數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果也表明,棄渣堆集體邊坡(滑坡)整體在天然工況下處于基本穩(wěn)定狀態(tài),在暴雨工況下處于不穩(wěn)定~欠穩(wěn)定狀態(tài),在地震工況下處于不穩(wěn)定~欠穩(wěn)定狀態(tài),與傳遞系數(shù)法計(jì)算結(jié)果相近。

    4 防治措施建議

    根據(jù)已查明的棄渣堆滑坡特征、坡體厚度、保護(hù)對(duì)象等,同時(shí)考慮到防治工程的施工環(huán)境、經(jīng)濟(jì)合理性與環(huán)境適應(yīng)性,提出了以下三種比選方案。

    (1)方案一:抗滑樁板墻兼攔渣墻+后緣截排水溝。在棄渣堆滑坡前緣邊界處設(shè)置抗滑樁,并將抗滑樁伸出坡面適當(dāng)長(zhǎng)度掛樁間板,以防止棄渣體產(chǎn)生局部溜滑或較大塊石發(fā)生滾落,同時(shí)在后緣統(tǒng)一布設(shè)截排水溝系統(tǒng)。根據(jù)設(shè)計(jì)推力,擬設(shè)抗滑樁樁截面可采用1.5 m×2.0 m,樁長(zhǎng)15~20 m不等。

    表5 邊坡穩(wěn)定性數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果

    (a)1-1’剖面

    (b)2-2’剖面

    (c)3-3’剖面圖6 暴雨工況下棄渣堆邊坡數(shù)值模擬計(jì)算模型(Morgenstern-Price法)

    (2)方案二:全埋式抗滑樁+格賓石籠擋墻+后緣截排水溝。與方案一不同的是,該方案抗滑樁為全埋入式,同時(shí)為了防止棄渣堆前緣滑塌、落石滾落,在其前緣布設(shè)格賓石籠擋墻,并在后緣統(tǒng)一布設(shè)截排水溝系統(tǒng)。根據(jù)設(shè)計(jì)推力,擬設(shè)抗滑樁樁截面可采用1.5 m×2.0 m,樁長(zhǎng)14~18 m不等。格賓石籠可就地取材,采用棄渣堆塊石用鉛絲籠進(jìn)行碼砌。

    (3)方案三:格構(gòu)錨索+格賓石籠擋墻+后緣截排水溝。與前述兩種方案不同的是,在棄渣堆滑坡前緣老堆積體部分采用格構(gòu)錨索,以鎖定滑坡整體穩(wěn)定,同時(shí)在棄渣堆前緣采用格賓石籠擋墻以防止棄渣體產(chǎn)生局部溜滑或者較大碎屑發(fā)生滾落,并在后緣統(tǒng)一布設(shè)截排水溝系統(tǒng)。三套方案各有特點(diǎn),從施工條件、治理效果、經(jīng)濟(jì)合理性等綜合比較,建議采用方案一。

    5 結(jié)論

    (1)某水電站棄渣堆邊坡由于受地震、尤其是多次持續(xù)降雨影響,棄渣堆下沉座滑、形成四級(jí)臺(tái)階,并在前緣下伏老堆積體中擠出,屬于推移式滑坡。

    (2)通過極限平衡方法對(duì)棄渣堆積體各代表性剖面的穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算分析,結(jié)果表明,棄渣堆積體邊坡在天然工況下處于欠穩(wěn)定~基本穩(wěn)定狀態(tài),在暴雨工況下處于不穩(wěn)定狀態(tài),在地震工況下處于欠穩(wěn)定狀態(tài)。在暴雨工況下剪出口部位設(shè)計(jì)推力308.5~462.6 kN不等。

    (3)根據(jù)棄渣堆積體邊坡的特點(diǎn)并結(jié)合保護(hù)對(duì)象,建議采用“抗滑樁板墻兼攔渣墻”方案對(duì)滑坡進(jìn)行治理,即在滑坡前緣設(shè)置抗滑樁板墻,控制滑坡整體穩(wěn)定,同時(shí)抗滑樁樁頂高程適當(dāng)伸出坡面以上一定高度,以防止棄渣體產(chǎn)生局部溜滑或較大的塊石發(fā)生滾落,并在后緣統(tǒng)一布設(shè)截排水溝系統(tǒng)。

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