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    接續(xù)A2O的氣浮過濾污水深度處理工藝研究

    2018-07-09 12:32:08田中凱王旭峰
    中國農(nóng)村水利水電 2018年6期
    關鍵詞:溶氣原水混凝

    楊 墨,田中凱,鄧 濤,杜 敬,劉 毛,王旭峰,車 暉

    (1. 中國市政工程中南設計研究總院有限公司,武漢 430010;2. 武漢市城市排水發(fā)展有限公司,武漢 430010;3. 武漢大學土木建筑工程學院,武漢 430072)

    根據(jù)《水污染防治行動計劃》關于“強化城鎮(zhèn)生活污染治理。加快城鎮(zhèn)污水處理設施建設與改造?,F(xiàn)有城鎮(zhèn)污水處理設施,要因地制宜進行改造,2020年底前達到相應排放標準或再生利用要求。敏感區(qū)域(重點湖泊、重點水庫、近岸海域匯水區(qū)域)城鎮(zhèn)污水處理設施應于2017年底前達到一級A排放標準。建成區(qū)水體水質(zhì)達不到地表水Ⅳ類標準的城市,新建城鎮(zhèn)污水處理設施要執(zhí)行一級A排放標準”的要求,我國城鎮(zhèn)污水處理廠升級改造工程迫在眉睫[1]。在此背景下,本文探究了混凝-溶氣氣浮-過濾工藝在城市生活污水深度處理方面的可行性,以武漢市某污水處理廠A2O工藝二沉池出水為原水,進行了混凝-溶氣氣浮-過濾深度處理工藝中試研究,并對分流比、加藥量及表面負荷三個重要影響因素進行了三因素三水平正交實驗,同時進行了9 d的連續(xù)流實驗,得到了具有重要參考價值的實驗結(jié)果,有助于混凝-溶氣氣浮-過濾工藝在污水深度處理方面的實際推廣應用。

    1 混凝-溶氣氣浮-過濾工藝

    氣浮工藝是利用微氣泡與目標去除物及其聚合體結(jié)合,形成夾氣絮體。夾氣絮體在浮力的作用下上浮到液相表面形成穩(wěn)定的浮渣層,并最終伴隨浮渣層的去除從液相主體中分離[2]。與沉淀工藝相比,氣浮工藝尤其適用于低密度分散懸浮物,在同等水量下所需藥劑量較少[3]。自20世紀70年代以來,氣浮工藝已較成熟地應用于城市給水處理[4]、湖泊等高藻類水體處理[5],同時在煉油、造紙、印染、電力、電鍍、化工、化纖、毛紡、皮革、電泳漆、食品、機械等行業(yè)廢水處理領域也有廣泛應用[6-8],用于城市生活污水深度處理的研究并不多。

    生活污水經(jīng)過二級處理后, 水中多為粒徑小、密度低的雜質(zhì), 由它們與微氣泡形成的夾氣絮體密度小, 便于上浮, 適于

    采用氣浮工藝進行處理[9]。本文研究的混凝-溶氣氣浮-過濾工藝流程如圖 1所示:大部分原水與混凝劑混合,進入絮凝池進行絮凝反應,小部分原水進入溶氣罐與空氣混合形成溶氣水,在氣浮池接觸區(qū)原水與溶氣水混合后進入分離區(qū),附著污染物的微氣泡上浮形成浮渣層,凈化后的水由底部的集水系統(tǒng)收集后排出。取一部分氣浮凈化后的水,接入過濾設備過濾。

    圖1 混凝-溶氣氣浮-過濾工藝流程圖Fig.1 The flow chart of coagulation-dissolved air flotation-filtration process

    2 材料與方法

    2.1 主要材料、試劑與儀器

    原水:武漢市某污水處理廠A2O工藝二沉池出水,具體水質(zhì)參數(shù)如表1所示。

    絮凝劑:液態(tài)聚合硫酸鋁鐵(PAFS),采用污水處理廠儲藥池內(nèi)濃度為200 g/L原液配制。

    表1 原水水質(zhì)Tab.1 Raw water quality

    主要檢測指標為濁度、COD及TP。其中COD測定采用HACH COD預制試劑(0.7~40 mg/L),TP采用HACH TP預制試劑(0.06~3.5 mg/L),濁度測定采用HACH DP2100便攜式濁度儀。

    儀器:HACH DRB200消解儀,HACH DR2800便攜式分光光度計,HACH DP2100便攜式濁度儀。

    2.2 中試模型及運行參數(shù)

    混凝氣浮一體化中試裝置分為絮凝區(qū)、接觸區(qū)、分離區(qū)與集水區(qū)4部分,有效容積9.0 m3,設計處理能力18 m3/h,氣浮池水力停留時間15 min。溶氣罐壓力設定為0.25~0.35 MPa,罐內(nèi)填充空心塑料球。部分氣浮池出水引入到一套小型過濾裝置進行砂濾處理,采用恒流量過濾方式,濾池設計濾速10 m/h,濾池反沖洗周期24 h,濾柱D×H=0.1 m×2.7 m,濾料采用石英砂,高1 000 mm。混凝-溶氣氣浮-過濾裝置如圖 2所示。

    圖2 中試模型圖Fig.2 Pilot model diagram

    2.3 實驗方案

    2.3.1 正交實驗

    氣浮工藝處理高藻、低溫低濁、有天然色度、腐殖質(zhì)含量較高等水質(zhì),影響應用效果的因素包括原水條件、混凝條件、絮凝條件、表面負荷、分流比、氣浮池的形式和尺寸、脫氣系統(tǒng)、循環(huán)系統(tǒng)和排渣方式[10]。研究表明混凝預處理效果、微氣泡尺寸以及氣浮池水力特征對氣浮凈水效果有重要影響[11],故在本次污水深度處理中試研究試驗中,主要研究加藥量、分流比、表面負荷3個重要因素對氣浮實驗效果的影響程度,各因素的水平見表 2,故按照三因素三水平正交實驗設計表共有9組實驗,具體分配結(jié)果見表4。

    2.3.2 連續(xù)運行實驗

    在正常工作條件下,調(diào)節(jié)影響因素的不同水平進行連續(xù)試驗,運行參數(shù)如表 3所示,每個工況連續(xù)運行24 h,取裝置連續(xù)運行2 h出水水樣(始)和連續(xù)運行24 h出水水樣(終)進行檢測。

    表2 各因素的水平列表Tab.2 List of factors’ levels

    表3 連續(xù)運行參數(shù)表Tab.3 List of continuous operation parameter

    3 結(jié)果與討論

    3.1 正交實驗結(jié)果

    按照三因素三水平正交實驗設計表(L9)進行實驗,實驗結(jié)果見表 4。利用Excel軟件對表 4中數(shù)據(jù)進行處理,得到因素加藥量、分流比、表面負荷對濁度、COD及總磷的去除效果影響,如表5~表7所示。

    表 4 三因素三水平正交實驗分配及結(jié)果Tab.4 Disposition and results of orthogonal experimental design L9 (33)

    由表 5可知,對于氣浮池出水濁度來說,分流比因素的極差R為0.55,加藥量因素的極差R為4.39,表面負荷因素的極差R為1.25,各因素對濁度去除效果影響大小順序為加藥量>表面負荷>分流比。由表 6可知,對于氣浮池出水COD來說,

    表5 濁度去除率 %

    表6 COD去除率 %

    表7 總磷去除率 %

    分流比因素的極差R為3.37,加藥量因素的極差R為8.07,表面負荷因素的極差R為0.25,各因素對COD去除率影響大小順序為加藥量>分流比>表面負荷。由表 7可知,對于氣浮池出水TP來說,分流比因素的極差R為0.19,加藥量因素的極差R為2.04,表面負荷因素的極差R為0.51,各因素對TP去除效果影響大小順序為加藥量>表面負荷>分流比。綜上可知,加藥量對濁度、COD、總磷去除效果影響均最為顯著,在工藝應用中應重點考慮加藥量的取值。

    從實驗結(jié)果來看,加藥量對出水濁度、COD和TP的去除效果影響最大,同時由表5~表7可知,加藥量越大,去除效果越好,但加藥量由5 m/L增加至10 mg/L時,COD指標去除率增幅達20%以上,其他指標略微增加,加藥量由10 m/L增加至15 mg/L時,各指標去除率都只增加2%~4%,從效果經(jīng)濟兩方面衡量,最佳投藥量可取10 mg/L。同樣可以看到在不同分流比條件下,濁度和總磷去除率變化不大,而當分流比由8%增加至12%時,COD去除率增加了10%,由12%繼續(xù)增加至16%時,COD去除率又略微減小,可能是分流比太少時溶氣水流量太少,降低氣浮效果,而當分流比太大時,進入溶氣罐的原水量大,且未經(jīng)混凝處理,也會導致去除率變小,所以最佳分流比建議取值12%。而對于表面負荷來說,其對各指標的去除效果比較穩(wěn)定,而在實際工程中,表面負荷越大,占地越小,所以推薦表面負荷11.11 m3/(m2·h)。

    3.2 連續(xù)運行實驗結(jié)果

    連續(xù)運行實驗出水濁度、COD及TP分別如圖3~圖5所示。由圖 3可知,盡管原水濁度不斷波動,氣浮池出水濁度始終低于1 NTU,相同工況下連續(xù)運行24 h(圖中“終”)出水濁度略微大于連續(xù)運行2 h(圖中“始”)出水濁度,其原因是排渣周期過長,泥渣層過厚,一部分浮渣隨出水流出使得濁度增大。濾池出水小于0.5 NTU,且相對穩(wěn)定,“始”與“終”差別不大,且不同工況之間差別也不大。原水濁度發(fā)生波動時,氣浮池與濾池出水濁度相對穩(wěn)定,這一現(xiàn)象表明分流比和加藥量的小幅波動對本工藝出水濁度影響不大,本工藝具有一定的抗沖擊負荷能力且工藝參數(shù)具有一定的可調(diào)性。

    由圖 4可知,本工藝對COD的去除效果好且運行穩(wěn)定,連續(xù)運行條件下,氣浮池與濾池出水COD值在10 mg/L上下浮動,低于《地表水環(huán)境質(zhì)量標準》(GB3838-2002)中Ⅱ類水體COD限值。氣浮工藝能去除大部分的COD而過濾對COD基本沒有去除效果,大部分“終”出水COD要略大于“始”出水COD,其原因同樣與泥渣排除不及時有關。

    由圖 5可知,連續(xù)運行條件下,原水TP在0.2~0.4 mg/L之間波動,而本工藝氣浮池出水TP大部分低于0.1 mg/L,濾池出水低于0.05 mg/L,低于《地表水環(huán)境質(zhì)量標準》(GB3838-2002)中Ⅲ類水體TP限值。“終”出水TP要略大于“始”出水TP,其原因與濁度情況類似,且出水TP濃度隨著加藥量增加而減少。

    綜上可知,混凝-溶氣氣浮-過濾工藝在污水深度處理連續(xù)運行時,即使原水水質(zhì)發(fā)生波動也具有非常好的穩(wěn)定性,適合于工程應用推廣,但應注意氣浮池排渣周期不能太長,否則會導致氣浮池出水效果變差。

    圖3 出水濁度圖Fig.3 Turbidity diagram of effluent

    圖4 出水COD圖Fig.4 COD concentration diagram of effluent

    圖5 出水TP圖Fig.5 TP concentration diagram of effluent

    3.3 運行成本分析

    以表面負荷11.11 m3/(m2·h)、加藥量10 mg/L、分流比12%的推薦最佳工況為條件來分析氣浮工藝運行費用。

    在工程應用中,進水一般通過水位高程設計來實現(xiàn),可不用單獨提升,因此本工藝主要運行設備有溶氣水泵和空氣壓縮機。溶氣水泵揚程按30 m計算,空氣壓縮機功率為3 kW,開啟時間按每小時6 min計算,則總電耗為每小時0.543 kWh,電費單價按武漢市工業(yè)類電價0.95 元/kWh計算,則每小時電費為0.516 元,單位水處理電耗為0.026 元/m3?;炷齽┌次鬯幚韽S購買價1 200 元/t計算,則單位水處理藥劑費為0.012 元/m3。故在只考慮電費和藥劑費的情況下,本工藝單位水處理成本為0.039 元/m3。

    4 結(jié) 語

    (1)對氣浮池而言,加藥量對氣浮池出水濁度的去除效果影響最大、分流比對濁度去除效果影響最??;加藥量對氣浮池出水COD的去除效果影響最大、表面負荷池對COD去除效果影響最?。患铀幜繉飧〕爻鏊甌P的去除效果影響最大,分流比和表面負荷對TP去除效果均較小。

    (2)綜合考慮處理效果和經(jīng)濟兩方面的約束,確定在本實驗條件下,工藝最佳運行條件為表面負荷11.11 m3/(m2·h)、加藥量10 mg/L、分流比12%。同時在最佳運行條件下,只考慮電費和藥劑費的單位水處理成本為0.039 元/m3。

    (3)在固定表面負荷10 m3/(m2·h)條件下進行連續(xù)運行實驗,改變加藥量與表面負荷的條件,工藝出水監(jiān)測指標穩(wěn)定。氣浮池出水濁度始終低于1 NTU,濾池出水濁度低于0.5 NTU;氣浮池與濾池出水COD濃度在10 mg/L上下小幅浮動,低于《地表水環(huán)境質(zhì)量標準》(GB3838-2002)中Ⅱ類水體COD限值;出水TP大部分低于0.1 mg/L,濾池出水低于0.05 mg/L,低于《地表水環(huán)境質(zhì)量標準》(GB3838-2002)中Ⅲ類水體TP限值。

    (4)從正交試驗中可看出加藥量對工藝出水濁度、COD和TP的去除效果影響均最大,若在工程實際應用時,應對加藥量取值進行進一步的實驗優(yōu)選。從連續(xù)運行實驗可以看出工藝在原水水質(zhì)波動時濁度、COD、總磷指標都很

    低,且各項出水指標都很穩(wěn)定,說明本工藝有非常好的工程應用前景。

    參考文獻:

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