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    自蔓燃化學(xué)點(diǎn)火火燒油層物理模擬研究

    2018-07-06 01:33:20謝志勤
    石油鉆探技術(shù) 2018年3期
    關(guān)鍵詞:火燒含油油層

    謝志勤

    (中國石化勝利油田分公司石油工程技術(shù)研究院,山東東營 257000)

    火燒油層是指通過注入井向油層注入空氣,然后以空氣中的氧氣為助燃劑使油層中部分原油燃燒,利用燃燒產(chǎn)生的熱量改變油層條件和原油物性,進(jìn)而將未燃燒區(qū)原油采出的一種稠油熱采方式[1-3]?;馃蛯右话阈枰斯c(diǎn)火,而常用的人工點(diǎn)火方式是電點(diǎn)火,但電點(diǎn)火存在點(diǎn)火溫度過高(點(diǎn)火溫度超過380 ℃)、成功率較低等問題[3]。因此,人們開始研究和應(yīng)用化學(xué)點(diǎn)火。化學(xué)點(diǎn)火是將化學(xué)劑注入油層,并在高溫?zé)崃黧w作用下發(fā)生化學(xué)放熱反應(yīng),從而點(diǎn)燃原油的一種點(diǎn)火方式。在化學(xué)點(diǎn)火中,降低點(diǎn)火溫度、提高點(diǎn)火的成功率依然是目前探索的方向。為此,結(jié)合實(shí)踐經(jīng)驗(yàn),筆者引入自蔓燃技術(shù),提出了自蔓燃的化學(xué)點(diǎn)火方式,期望利用材料的自蔓延燃燒特性,在外界較低初始能量的作用下實(shí)現(xiàn)自蔓燃,產(chǎn)生高熱量,從而點(diǎn)燃油層。

    經(jīng)初步研究,篩選出了自蔓燃材料,主要以羧酸、羧酸鹽、尿素及肼類含氮有機(jī)物等有機(jī)化合物為燃料,以金屬硝酸鹽為氧化劑[4-9]。將該燃料和氧化劑的飽和水溶液加熱濃縮,會(huì)起火燃燒,且能夠長時(shí)間維持火焰。其原理是,這些自蔓燃材料在很短時(shí)間內(nèi)借助外界能量開始燃燒,使大量的有機(jī)物迅速發(fā)生氧化-還原反應(yīng),同時(shí)迅速將熱量傳遞給與之鄰近的未反應(yīng)物,使其溫度升高直至達(dá)到燃點(diǎn)從而使反應(yīng)得以自維持[10]。基于此,筆者用自蔓燃材料作為點(diǎn)火劑,進(jìn)行了化學(xué)點(diǎn)火物理模擬研究,以期為火燒油層提供一種低溫點(diǎn)火、高溫燃燒的新途徑。

    1 自蔓燃點(diǎn)火方法

    1.1 試劑與儀器

    試驗(yàn)所用試劑主要有:取自于勝利油田某區(qū)塊的原油,0號(hào)柴油,硝酸銨,檸檬酸,以及自制助劑。以上試劑均為分析純。

    試驗(yàn)用儀器主要有FA2004N電子天平、DV-Ⅲ旋轉(zhuǎn)黏度計(jì)、火燒油層模擬試驗(yàn)裝置等。其中,火燒油層模擬試驗(yàn)裝置如圖1所示(圖1中,T1,T2,…,T14為測溫?zé)犭娕季幪?hào))。

    1.2 點(diǎn)火劑的制備

    室溫下,將硝酸銨與檸檬酸以質(zhì)量比5∶12混合并溶解于500 mL蒸餾水中,加入5.00 g助劑,充分?jǐn)嚢枞芙?,然后置?05 ℃左右的烘箱中,干燥至溶液變?yōu)槟z狀,將烘箱溫度降至40 ℃,繼續(xù)干燥使其呈塊狀,然后冷卻,再粉粹至一定粒徑,密封,備用。

    1.3 模擬巖心的制備

    按文獻(xiàn)[11]中的方法制備模擬巖心,制備步驟為:1)將1 950 g油砂從上端填入陶瓷巖心管中,邊填邊用有機(jī)玻璃棒壓實(shí),從巖心管的最下端(第14個(gè)測溫點(diǎn),即T14所在處)填至第4個(gè)測溫點(diǎn)(T4所在處)時(shí)停止,然后裝入點(diǎn)火劑和油砂的混合物;2)從上到下依次插入14個(gè)測溫?zé)犭娕迹?)將陶瓷巖心管加蓋密封,模擬巖心制備完成,將其固定,并放入恒溫箱中,在60 ℃下放置24 h后備用[11-13]。

    圖1 火燒油層模擬試驗(yàn)裝置示意Fig.1 Simulation device of in-situ combustion

    1.4 點(diǎn)火操作

    設(shè)定電爐溫度為200 ℃,升溫速度為5 ℃/min,空氣初始流量為6 m3/(h·m2),設(shè)定上述參數(shù)后進(jìn)行點(diǎn)火。當(dāng)點(diǎn)火劑自燃后停止給電爐加熱,點(diǎn)火劑燃燒至T4時(shí),空氣流量由初始的6 m3/(h·m2)調(diào)高至10 m3/(h·m2)。實(shí)時(shí)記錄各個(gè)測溫點(diǎn)的溫度以及最高燃燒溫度。燃燒結(jié)束后,冷卻至室溫,打開火燒油層模擬試驗(yàn)裝置,測量原油被完全燃燒了的巖心段的長度。

    選擇不同粒徑的石英砂和不同黏度的原油,通過改變石英砂、原油和水的質(zhì)量比,制備不同滲透率、孔隙度、含油飽和度及含水率的模擬巖心,進(jìn)行重復(fù)試驗(yàn),研究不同模擬巖心條件下的點(diǎn)火溫度(T1的自燃溫度)和巖心燃燒情況[14-16]。

    2 模擬試驗(yàn)及結(jié)果分析

    2.1 原油黏度對(duì)模擬巖心燃燒的影響

    圖2所示為點(diǎn)火溫度、最高燃燒溫度(14個(gè)測溫點(diǎn)中最高的燃燒溫度)與原油黏度的關(guān)系曲線,圖3所示為燃燒程度(從開始端到結(jié)束處巖心中原油完全燃燒的距離占巖心總長度的百分比)與原油黏度的關(guān)系曲線。圖2和圖3中,原油黏度均是在25 ℃下測得的。

    圖2 點(diǎn)火溫度、最高燃燒溫度與原油黏度的關(guān)系曲線Fig.2 Relationship curves between the ignition temperature,the highest combustion temperature and the oil viscosity

    圖3 燃燒程度與原油黏度的關(guān)系曲線Fig.3 Relationship curves between combustion degree and oil viscosity

    從圖2和圖3可以看出:1)點(diǎn)火劑的點(diǎn)火溫度在100~200 ℃,隨原油黏度升高而升高,原油黏度為1 000 mPa·s時(shí)點(diǎn)火溫度為129 ℃,原油黏度為100 000 mPa·s時(shí)點(diǎn)火溫度為154 ℃;2)原油的最高燃燒溫度隨原油黏度升高而降低,原油黏度為1 000 mPa·s時(shí)最高燃燒溫度為710 ℃,原油黏度為100 000 mPa·s時(shí),最高燃燒溫度為620 ℃;3)原油黏度低于10 000 mPa·s時(shí)其燃燒程度為100%,當(dāng)原油黏度為100 000 mPa·s時(shí)燃燒程度降低至74.1%。分析認(rèn)為,原油黏度越高,點(diǎn)火劑顆粒表面的油膜強(qiáng)度越高,點(diǎn)火劑表面越不易與空氣接觸,因此點(diǎn)火溫度越高;原油黏度越高,空氣擴(kuò)散速度越小,供應(yīng)原油燃燒的氧氣越少,最高燃燒溫度越低,燃燒程度越低。

    2.2 巖心孔隙度對(duì)模擬巖心燃燒的影響

    圖4所示為點(diǎn)火溫度、最高燃燒溫度與巖心孔隙度的關(guān)系曲線,圖5所示為燃燒程度與巖心孔隙度的關(guān)系曲線。

    圖4 點(diǎn)火溫度、最高燃燒溫度與孔隙度的關(guān)系曲線Fig.4 Relationship curves between the ignition temperature,the highest combustion temperature and the porosity

    圖5 燃燒程度與孔隙度的關(guān)系曲線Fig.5 Relationship curves between combustion degree and porosity

    從圖4和圖5可以看出,模擬巖心的孔隙度不影響點(diǎn)火劑的點(diǎn)火溫度,但影響原油的燃燒程度和最高燃燒溫度。分析認(rèn)為:模擬巖心的孔隙度越大,燃燒越充分,孔隙度大于35%后原油燃燒程度達(dá)到100%;巖心的孔隙度越大,空氣越容易擴(kuò)散,原油燃燒時(shí)氧氣供應(yīng)充足,使原油燃燒更充分,因而燃燒溫度也越高(最高可達(dá)734 ℃)。

    2.3 含油飽和度對(duì)模擬巖心燃燒的影響

    試驗(yàn)用油砂是石英砂、原油和水的混合物,其中原油所占比例,也就是含油飽和度,對(duì)模擬巖心燃燒具有一定影響。因此,研究了點(diǎn)火溫度、最高燃燒溫度與含油飽和度的關(guān)系及燃燒程度與含油飽和度的關(guān)系,研究結(jié)果分別見圖6和圖7。

    從圖6和圖7可以看出,模擬巖心的含油飽和度不影響點(diǎn)火劑的點(diǎn)火溫度和原油的最高燃燒溫度,但影響原油的燃燒程度。分析認(rèn)為,這是因?yàn)楹惋柡投仍酱?,巖心中原油延續(xù)性越好,越不容易斷火。在巖心孔隙度為35%、原油含水率為10%的條件下,模擬巖心的含油飽和度大于50%,原油燃燒程度為100%。

    圖6 點(diǎn)火溫度、最高燃燒溫度與含油飽和度的關(guān)系曲線Fig.6 Relationship curves between the ignition temperature,the highest combustion temperature and the oil saturation

    圖7 燃燒程度與含油飽和度的關(guān)系曲線Fig.7 Relationship curves between combustion degree and oil saturation

    2.4 原油含水率對(duì)模擬巖心燃燒的影響

    試驗(yàn)用原油未經(jīng)過脫水處理,因此其中具有一定量的乳化水,該乳化水體積含量即為原油含水率。研究了點(diǎn)火溫度、最高燃燒溫度與原油含水率的關(guān)系及燃燒程度與原油含水率的關(guān)系,結(jié)果分別見圖8和圖9。

    從圖8和圖9可以看出,原油含水率對(duì)模擬巖心中點(diǎn)火劑的點(diǎn)火溫度、原油的最高燃燒溫度和燃燒程度均有影響。分析認(rèn)為,原油含水率越低,被水吸收的熱量越少,越有利于點(diǎn)火劑的點(diǎn)燃,點(diǎn)火溫度也越低(最低達(dá)98 ℃),燃燒溫度越高(最高達(dá)753 ℃);含水率低于15%時(shí)原油的燃燒程度為100%,而含水率高于15%后原油不能充分燃燒,且隨原油含水率升高燃燒程度降低。

    圖8 點(diǎn)火溫度、最高燃燒溫度與原油含水率的關(guān)系曲線Fig.8 Relationship curves between the ignition temperature,the highest combustion temperature and the water saturation

    圖9 燃燒程度與原油含水率的關(guān)系曲線Fig.9 Relationship curves between combustion degree and water content

    3 結(jié)論與建議

    1) 研究的自蔓燃點(diǎn)火劑能夠在較低溫度(100~200 ℃,甚至可以低至98 ℃)下點(diǎn)燃原油,遠(yuǎn)低于目前常用的電點(diǎn)火溫度(超過380 ℃),且室內(nèi)試驗(yàn)點(diǎn)火成功率可達(dá)100%。

    2) 點(diǎn)火溫度、原油的最高燃燒溫度和燃燒程度,受原油黏度、含水率、含油飽和度、巖心孔隙度的影響。點(diǎn)火溫度與原油黏度和原油含水率正相關(guān);原油的燃燒程度與孔隙度和含油飽和度正相關(guān),與原油含水率負(fù)相關(guān);最高燃燒溫度與孔隙度正相關(guān),與原油含水率負(fù)相關(guān)。

    3) 自蔓燃點(diǎn)火使用非易燃易爆物質(zhì),且點(diǎn)火溫度低、易操作,為火燒油層提供了一種安全、可靠的新點(diǎn)火方式。

    4) 自蔓燃點(diǎn)火劑是具有一定粒徑的固體,要在常溫、干燥環(huán)境中儲(chǔ)存,在現(xiàn)場實(shí)施時(shí),要首先按一定比例與水溶性液體混合,配制成均勻液體,用泵正注入油層,再擠注隔離液段塞,然后注入熱流體(熱空氣或蒸汽),把近井油層溫度提高至120 ℃以上,然后按點(diǎn)火階段設(shè)計(jì)的注氣速度注氣,點(diǎn)燃油層后進(jìn)入正?;痱?qū)注氣階段。

    參考文獻(xiàn)
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