土石混合路基填料動(dòng)回彈模量試驗(yàn)研究

石章入，曾亞武，劉芙蓉

(武漢大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院， 湖北 武漢 430072)

學(xué)界將具有一定工程尺度、由強(qiáng)度較高的塊石與細(xì)粒土體混合而成構(gòu)成的不均勻松散巖土介質(zhì)稱(chēng)之為土石混合體(Soil-Rock mixture,簡(jiǎn)稱(chēng)SRM)，該介質(zhì)是具有一定含石量(Rock Block Proportion，簡(jiǎn)稱(chēng)RBP)和孔隙的三相材料[1]。通常情況下，按照粒徑大小區(qū)分土石界限，將粒徑大于5 mm的稱(chēng)為“石” ，其余則被稱(chēng)為“土”。

近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外眾多學(xué)者對(duì)土石混合料進(jìn)行了一系列室內(nèi)外試驗(yàn)研究和數(shù)值實(shí)驗(yàn)研究，包括其物理力學(xué)性質(zhì)、破壞機(jī)理以及滲透特性等方面。廖秋林等[2]分析土石混合體重塑樣品的壓密特性與機(jī)制，認(rèn)為土石混合體的壓密主要是土體的壓密，但塊石影響其壓密效果。董云[3]對(duì)土石混合料進(jìn)行改進(jìn)的直剪試驗(yàn)，研究不同含石量、不同含水率、不同巖性及最大粒徑對(duì)土石混合體直剪強(qiáng)度的影響。金磊等[4]基于其開(kāi)發(fā)的不規(guī)則顆粒離散元對(duì)土石混合體的大三軸試驗(yàn)進(jìn)行了數(shù)值模擬，深入分析了含石量對(duì)土石混合體力學(xué)特性影響的細(xì)觀機(jī)理。丁秀麗等[5]采用有限元對(duì)土石混合體隨機(jī)模型進(jìn)行了雙軸數(shù)值試驗(yàn)?zāi)M，分析了土石界面摩擦、含石量和飽和度等因素對(duì)土石混合體力學(xué)特性的影響。土石混合料宏微觀結(jié)構(gòu)以及物理力學(xué)特性的研究結(jié)果表明，隨著含石量的增加，土石混合體由“多土型”的密實(shí)—懸浮結(jié)構(gòu)(石懸浮于土中)，轉(zhuǎn)化為“中間型”的骨架— 密實(shí)結(jié)構(gòu)，最后轉(zhuǎn)化為“多石型”的骨架—空隙結(jié)構(gòu)狀態(tài)。在此變化過(guò)程中從量變(含石量的增加)到質(zhì)變(組成結(jié)構(gòu))，導(dǎo)致不同含石量的土石混合料物理力學(xué)性質(zhì)也發(fā)生變化[2，6]。低含石量時(shí)的密實(shí)—懸浮結(jié)構(gòu)狀態(tài)下，土石混合料的工程性質(zhì)取決于土的工程性質(zhì)；而高含石量時(shí)，土石混合料的工程性質(zhì)則主要受粗顆?？刂?。

作為路基路面材料，土石混合體的路用性能受到人們普遍關(guān)注。動(dòng)回彈模量是路基土力學(xué)特性的主要參數(shù)。不同學(xué)者針對(duì)其影響因素進(jìn)行了眾多的研究，并且給出了相應(yīng)的土石混填路基回彈模量預(yù)估模型。孫雅珍等[7]分析含水率對(duì)宕渣土石混合料回彈模量的影響，發(fā)現(xiàn)含水率與宕渣土石混合料回彈模量呈二次拋物線(xiàn)關(guān)系。郝孟輝等[8]研究認(rèn)為，動(dòng)態(tài)回彈模量與壓實(shí)度之間存在很好的相關(guān)性，表明用動(dòng)回彈模量控制壓實(shí)質(zhì)量具有可行性。截至目前，國(guó)內(nèi)外關(guān)于土石混合路基填料的動(dòng)態(tài)回彈模量試驗(yàn)研究的成果還比較少見(jiàn)，對(duì)于土石混合料動(dòng)態(tài)回彈模量的影響因素及其機(jī)制認(rèn)識(shí)尚不夠深入，因此有必要開(kāi)展系統(tǒng)的試驗(yàn)研究。

本文將通過(guò)土石混合路基填料的循環(huán)動(dòng)載三軸試驗(yàn)，測(cè)定不同含石量、不同巖性的粗粒料、不同含水狀態(tài)的土石混合料試樣在不同應(yīng)力水平下的動(dòng)回彈模量，研究它們對(duì)動(dòng)回彈模量的影響，得出動(dòng)回彈模量隨著應(yīng)力水平、含石量變化而變化的規(guī)律，同時(shí)研究粗粒料巖性及土石混合料含水狀態(tài)對(duì)其動(dòng)回彈模量的影響。

1 路基土動(dòng)回彈模量試驗(yàn)研究

測(cè)定路基土回彈模量的試驗(yàn)方法很多，包括原位載荷板加載試驗(yàn)、CBR試驗(yàn)以及室內(nèi)動(dòng)三軸試驗(yàn)等，基于不同試驗(yàn)材料本身的特質(zhì)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果往往有差別。普遍認(rèn)為動(dòng)回彈模量數(shù)值受到應(yīng)力水平、含水率、壓實(shí)度的影響?，F(xiàn)有研究結(jié)果表明，粗粒土的動(dòng)回彈模量值(Mr)隨著圍壓(σc)增大而增大，隨著偏應(yīng)力峰值(σd)的幅值增加而增大，且圍壓對(duì)Mr的影響顯著而偏應(yīng)力峰值水平對(duì)Mr的影響不明顯[9-10]。褚福永等[11]在σc為200 kPa、500 kPa、800 kPa、1 200 kPa下對(duì)粗粒土進(jìn)行三軸固結(jié)不排水剪切試驗(yàn)，得出三種粗粒料的回彈模量在不同圍壓下均隨著應(yīng)力比(σd/σc)呈駝峰狀曲線(xiàn)，且在應(yīng)力比為0.7左右達(dá)到最大值。Rahim A M等[12]采用美國(guó)國(guó)家公路與運(yùn)輸協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)(AASHTO)試驗(yàn)方法對(duì)路基土進(jìn)行動(dòng)三軸試驗(yàn)，在圍壓為41 kPa、28 kPa以及14 kPa下，發(fā)現(xiàn)粗粒(Coarse-grained)土樣的動(dòng)回彈模量值(Mr)隨著圍壓增大而增大，隨著偏應(yīng)力變化規(guī)律不明顯，有隨著偏應(yīng)力峰值水平增加而減小的，也有隨著偏應(yīng)力峰值水平增加近似水平變化的；細(xì)粒(fine-grained)土樣試驗(yàn)結(jié)果表明，Mr隨著圍壓增大而增大，隨著偏應(yīng)力峰值增加而減小。由此可見(jiàn)，路基材料本身的特性不同以及應(yīng)力水平不同，Mr值隨著應(yīng)力水平的變化呈現(xiàn)出不同的變化規(guī)律。一般來(lái)說(shuō)，路基填料動(dòng)回彈模量隨著圍壓的增加而增大的變化規(guī)律是一致的，而隨著偏應(yīng)力增大而變化的規(guī)律則并不一致，與應(yīng)力水平和填料本身特性有關(guān)。

除了應(yīng)力水平的影響，路基土回彈模量隨著壓實(shí)度的提高會(huì)有顯著提高，且隨著基質(zhì)吸力的提高而提高，在壓實(shí)度較高的情況下，基質(zhì)吸力對(duì)其影響更加顯著。

2 土石混合路基填料動(dòng)三軸試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)材料

根據(jù)對(duì)土石混合體結(jié)構(gòu)特性的研究，本文采用文獻(xiàn)[6]針對(duì)不同含石量土石混合體的劃分，將土石混合體劃分為多土型、中間型和多石型，詳見(jiàn)表1。

表1 基于含石量的土石混合體分類(lèi)

研究表明，在低含石量的情況下，土石混合體的工程性質(zhì)取決于“土”的工程性質(zhì)，而在高含石量情況下，“土”與“石”的相互作用機(jī)理以及粗粒料的工程性質(zhì)則至關(guān)重要。因此，本文選用具有代表性的30%、55%以及70%含石量的混合粒料來(lái)研究含石量變化對(duì)動(dòng)回彈模量的影響。

不同含石量下土石混合料的級(jí)配見(jiàn)圖1。

試驗(yàn)材料中，粗骨料采用兩種典型路基粗骨料，花崗片麻巖和石灰?guī)r，細(xì)骨料為砂土。其中花崗片麻巖為塊狀居多，有晶斑，呈灰白色；石灰?guī)r則片狀居多，棱角分明且微風(fēng)化。由此可以比較兩種不同粗粒料巖性對(duì)路基土動(dòng)回彈模量的影響。

圖1三種含石量的試樣級(jí)配曲線(xiàn)

按照《鐵路路基設(shè)計(jì)規(guī)范》[13](TB 10001—2005)對(duì)路基填筑材料的劃分，本文試驗(yàn)材料可劃分為級(jí)配砂礫石一類(lèi)，且由于級(jí)配不良好，可作為B類(lèi)填料。對(duì)礫石類(lèi)、碎石類(lèi)路基填筑材料的壓實(shí)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)采用地基系數(shù)和孔隙率作為控制指標(biāo)。當(dāng)填筑材料為級(jí)配砂礫石，基床底層和基床填筑的壓實(shí)標(biāo)準(zhǔn)分別為孔隙率n<28%和n<31%。本文選取代表性的初始孔隙率n=26%，并且通過(guò)對(duì)裝樣質(zhì)量進(jìn)行控制保證壓實(shí)度在98%～102%之間，保證試樣初始孔隙率不超過(guò)28%。通過(guò)控制初始孔隙率指標(biāo)，減少試驗(yàn)變量，對(duì)比相同初始孔隙率下不同含石量情況動(dòng)回彈模量，分析含石量變化對(duì)土石混填路基在相同應(yīng)力水平和含水率等變量下的動(dòng)回彈模量變化規(guī)律。

一般而言，無(wú)黏性路基材料動(dòng)回彈模量隨著含水率增加而減小。本文簡(jiǎn)化對(duì)含水率的研究，對(duì)比烘干狀態(tài)和飽和狀態(tài)材料的動(dòng)回彈模量變化，分析無(wú)黏性材料在承載過(guò)程中水的作用機(jī)理，三軸試驗(yàn)過(guò)程為不排水動(dòng)載試驗(yàn)，模擬土石混合路基填料在排水狀況不良情況下，路基在循環(huán)動(dòng)荷載作用下的動(dòng)力特性。

這一區(qū)域人口規(guī)模多達(dá)2600萬(wàn)，太和醫(yī)院的外來(lái)患者占了相當(dāng)大的比例。門(mén)急診大廳設(shè)有外埠患者接待中心，承接這部分患者。為了服務(wù)患者，太和醫(yī)院醫(yī)生和管理層還有頗多創(chuàng)意，其中就包括2013年成立的“星星急救科普小分隊(duì)”。

綜上，為方便表述，本文中試驗(yàn)材料以含石量、粗骨料類(lèi)型和含水狀態(tài)來(lái)表示，如30%含石量花崗巖(Granite)飽和(Saturated)試樣記為30%GS樣，70%含石量石灰?guī)r(Limestone)烘干(Drying，Unsaturated)試樣記為70%LU樣，依次類(lèi)推。本文試驗(yàn)共有12組試樣，依上述表示方法進(jìn)行表述，分別記為：30%GU、55%GU、70%GU、30%GS、55%GS、70%GS、30%LU、55%LU、70%LU、30%LS、55%LS、70%LS。每組試樣不少于3個(gè)平行樣，每組平行樣之間測(cè)定回彈模量數(shù)值誤差應(yīng)≤5%。

2.2 試樣制備與動(dòng)三軸試驗(yàn)方案

國(guó)際上廣泛采用三軸循環(huán)動(dòng)荷載試驗(yàn)測(cè)定動(dòng)回彈模量。本文參照美國(guó)國(guó)家公路與運(yùn)輸協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)路基土和混合集料試驗(yàn)方法(AASHTO：T307—99(2012))，并根據(jù)試驗(yàn)材料特性制定試驗(yàn)方案。試驗(yàn)儀器設(shè)備采用GCTS土動(dòng)三軸試驗(yàn)儀。試驗(yàn)過(guò)程中采用水壓進(jìn)行圍壓加載，采用油壓進(jìn)行軸壓加卸載。標(biāo)準(zhǔn)試樣尺寸為：直徑D=100 mm，高度H=200 mm。試樣最大粒徑dmax≤20 mm，滿(mǎn)足D/dmax≥5的要求，可以避免邊界效應(yīng)的影響。

試樣經(jīng)振搗壓實(shí)成型，裝樣后向壓力室中注滿(mǎn)水。通過(guò)程序施加圍壓和軸向偏應(yīng)力，對(duì)于本文中的飽和試樣，通過(guò)試驗(yàn)程序控制孔隙水壓力，保證所施加的有效圍壓和軸向偏應(yīng)力與烘干試樣一致。

對(duì)于土石混合料試樣，首先在固定的103.4 kPa 圍壓下，以103.4 kPa的偏應(yīng)力施加500～1 000次重復(fù)荷載完成預(yù)處理程序。其主要目的是進(jìn)行動(dòng)回彈模量試驗(yàn)前，減小儀器與土樣之間的接觸不良現(xiàn)象，以提高試驗(yàn)精度和減小試驗(yàn)結(jié)果的變異性。試件加載預(yù)壓時(shí)，如果豎向永久應(yīng)變(即塑性應(yīng)變)達(dá)到5%，則停止預(yù)壓。循環(huán)荷載采用應(yīng)力控制的方式施加，循環(huán)荷載波形為半正矢弦波，循環(huán)荷載持時(shí)0.1 s，循環(huán)荷載間歇時(shí)間為0.9 s，荷載的頻率為1 Hz,荷載間歇階段偏應(yīng)力為0.1σd。每一級(jí)加載序列循環(huán)荷載加載次數(shù)為100次，試驗(yàn)加載序列如表2所示。對(duì)每一個(gè)試樣的每一個(gè)加載序列，取最后5次回彈變形的平均值，按式(1)計(jì)算各應(yīng)力狀態(tài)下，循環(huán)荷載作用后土樣的動(dòng)回彈模量。

表2 土石混合料動(dòng)三軸試驗(yàn)加載序列

(1)

式中：Mr為動(dòng)回彈模量；σd為重復(fù)偏應(yīng)力峰值：σd=σ1-σ3，σ1為最大主應(yīng)力，σ3為最小主應(yīng)力，分別對(duì)應(yīng)于試驗(yàn)中的豎向應(yīng)力和圍壓應(yīng)力；εr為偏應(yīng)力峰值對(duì)應(yīng)的軸向回彈應(yīng)變，取相應(yīng)動(dòng)載序列下最后5次循環(huán)加卸載的平均值。

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 圍壓和循環(huán)偏應(yīng)力對(duì)回填模量的影響

將各級(jí)圍壓(20.7 kPa、34.5 kPa、68.9 kPa、103.4 kPa以及137.9 kPa)及不同偏應(yīng)力峰值下循環(huán)荷載作用所得動(dòng)回彈模量Mr值用折線(xiàn)段連接起來(lái)，所得動(dòng)回彈模量與應(yīng)力水平關(guān)系的典型曲線(xiàn)如圖2所示。

圖2 55%GU試樣動(dòng)回彈模量與應(yīng)力水平關(guān)系

由圖2可以看出，隨著圍壓的增加，試樣的動(dòng)回彈模量明顯增加，這一變化規(guī)律與已有的研究成果是一致的。而在圍壓一定時(shí)，試樣的動(dòng)回彈模量隨偏應(yīng)力峰值增大而變化的規(guī)律不是一定的，與圍壓大小有關(guān)，甚至與粗骨料巖性、含水狀態(tài)等有關(guān)。

在加載后期，也就是圍壓和偏應(yīng)力峰值都比較高的情況下，土石混合體更加密實(shí)。顆粒集合體受剪切作用，塊石之間充分咬合、嵌擠；顆粒之間相互摩擦、扭轉(zhuǎn)，并且在此過(guò)程中部分顆粒發(fā)生磨損。故而在圍壓和偏應(yīng)力峰值都比較高的時(shí)候，動(dòng)回彈模量隨著偏應(yīng)力變化的規(guī)律與低圍壓情況下不同。

3.2 含石量對(duì)動(dòng)回彈模量的影響

含石量對(duì)動(dòng)回彈模量的影響見(jiàn)表3、表4。由表3、表4可知，無(wú)論含石量多少，隨著圍壓的增大，試樣動(dòng)回彈模量值均有了明顯的增大，這與已有的研究成果是一致的。實(shí)際上，隨著圍壓的增大，周?chē)鷫毫ο拗屏送潦旌狭显谘h(huán)荷載作用下的側(cè)向變形，因而動(dòng)回彈模量值在相同循環(huán)偏應(yīng)力作用下會(huì)有所增加。不同含石量的試樣動(dòng)回彈模量隨著循環(huán)偏應(yīng)力峰值的增加而變化的規(guī)律也大致相同，即在低圍壓和低循環(huán)偏應(yīng)力作用下，試樣的動(dòng)回彈模量值隨著循環(huán)偏應(yīng)力增加，多數(shù)呈現(xiàn)減小趨勢(shì)；而在高圍壓和高循環(huán)偏應(yīng)力作用下，試樣的動(dòng)回彈模量值隨著循環(huán)偏應(yīng)力峰值增加近似不變或者略有增加趨勢(shì)。

表3 花崗巖試樣下動(dòng)回彈模量

由表3、表4還可以看到，不同巖性的粗骨料和不同含水狀態(tài)下的土石混合料，在應(yīng)力狀態(tài)一定時(shí)，其動(dòng)回彈模量值隨著含石量的增加大致是增大的，這種規(guī)律在高圍壓下尤其明顯。而在低圍壓和低偏應(yīng)力峰值情況下，不同含石量的試樣動(dòng)回彈模量值則相差不大。分析認(rèn)為，較低應(yīng)力水平作用下，顆粒集合體回彈變形主要來(lái)源于土體的壓密變形在卸載階段的回彈，因此與含石量的關(guān)系并不明顯，故而Mr值相差不大。而在高圍壓，高偏應(yīng)力峰值作用下，隨著含石量的增加，動(dòng)回彈模量數(shù)值明顯增加，并且55%含石量和70%含石量情況下，隨著循環(huán)偏應(yīng)力峰值增加具有明顯的上升趨勢(shì)，相對(duì)而言，30%含石量下這種增加的趨勢(shì)并不明顯。

表4 石灰?guī)r試樣下動(dòng)回彈模量

55%含石量和70%含石量情況下，土石混合料的塊石之間相互接觸，形成塊石骨架。隨著應(yīng)力水平的增加，土石混合體所受應(yīng)力主要由塊石骨架所承擔(dān)。塊石骨架在偏應(yīng)力作用下，塊石之間受剪切作用，石塊在“石—石”界面相互摩擦并且塊石之間調(diào)整相對(duì)位置；隨著偏應(yīng)力峰值的提高，塊石之間充分咬合、嵌擠，局部塊石之間由于摩擦存在開(kāi)始磨損。因此，在同一圍壓下，隨著應(yīng)力水平的提高，彈性變形占總變形的比重降低[11]。塊石界面的充分咬合、嵌擠提高了其強(qiáng)度和變形指標(biāo)[4]；再者，磨損顆粒填充進(jìn)入塊石骨架中的孔隙，土石混合體變成更加穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)。表現(xiàn)為卸載階段土體的回彈模量降低。

30%含石量情況下，土石混合體為密實(shí)—懸浮結(jié)構(gòu)，塊石之間局部產(chǎn)生接觸，塊石之間不能構(gòu)成整體塊石骨架結(jié)構(gòu)。在應(yīng)力水平較低的情況下，其回彈模量特性表現(xiàn)出類(lèi)似于“砂土”的特性。隨著應(yīng)力水平的增加，局部塊石之間由于接觸的存在發(fā)生局部咬合、嵌擠，相應(yīng)的在循環(huán)加卸載的過(guò)程中，塊石受到磨損的程度相對(duì)而言較??；因此30%含石量下土體動(dòng)回彈模量在高圍壓下隨著偏應(yīng)力水平增加的趨勢(shì)并不明顯。

在高含石量情況下，土石混合體顆粒集合體內(nèi)部仍有大量未填充的孔隙結(jié)構(gòu)存在，顆粒之間咬合、嵌擠作用減弱，顆粒之間的有效滑動(dòng)和滾動(dòng)摩擦面相對(duì)減小，顆粒集合體抵抗變形的能力減弱。另一方面，塊石相對(duì)“土”的強(qiáng)度和剛度較大，土石混合體的彈性模量隨著含石量的提高有所增加。高含石量下，這兩種效應(yīng)的作用難以量化抵消，表現(xiàn)在動(dòng)回彈模量的試驗(yàn)中，就是70%含石量試樣與55%含石量試樣的Mr值對(duì)比，沒(méi)有明顯的規(guī)律性，受到試樣的影響較大。對(duì)每一組試樣在15個(gè)荷載序列下的動(dòng)回彈模量值求平均，得到12組試樣的動(dòng)回彈模量平均值，如圖3所示。由圖3可見(jiàn)，隨著含石量的增加，Mr平均值相應(yīng)地提高；在含石量較高的水平下，Mr值提高的幅度并不明顯。并且，隨著含石量的增加，“石”為花崗巖的材料相較于“石”為石灰?guī)r的材料的Mr平均值增加幅度要小。

圖3試樣的動(dòng)回彈模量平均值

3.3 含水狀態(tài)對(duì)動(dòng)回彈模量的影響

由表3和圖3可以看出，含石量相同的烘干試樣的動(dòng)回彈模量值明顯高于飽和試樣的動(dòng)回彈模量，說(shuō)明含水量對(duì)試樣的動(dòng)回彈模量具有弱化作用，這與已有的研究結(jié)果是一致的。對(duì)于無(wú)黏性材料來(lái)說(shuō)，水的存在減小了顆粒之間的摩擦，起到類(lèi)似于“潤(rùn)滑劑”的作用。低圍壓，低偏應(yīng)力峰值水平下，隨著偏應(yīng)力峰值水平的提高，部分?jǐn)?shù)據(jù)反而略有提高；造成這種現(xiàn)象的原因主要是試驗(yàn)儀器在小變形下的精度不高導(dǎo)致的。總體上仍然可以看出Mr隨著偏應(yīng)力峰值提高而呈減小的趨勢(shì)。

3.4 粗骨料巖性對(duì)動(dòng)回彈模量的影響

由表3、表4也可以看出，不同含石量下，粗骨料為花崗巖的試樣的動(dòng)回彈模量值均要略高于粗骨料為石灰?guī)r的試樣的動(dòng)回彈模量值。但在30%含石量情況下，兩種粗骨料試樣的動(dòng)回彈模量值相差不大，這也從側(cè)面驗(yàn)證了低含石量情況下，土石混合料的動(dòng)回彈特性取決于細(xì)粒料的特性這一論斷。在55%含石量和70%含石量情況下，粗骨料為花崗巖的試樣動(dòng)回彈模量明顯大于粗骨料為石灰?guī)r的試樣的動(dòng)回彈模量，同樣從側(cè)面驗(yàn)證了 “高含石量情況下土石混合料動(dòng)回彈特性受粗粒料特性控制”的結(jié)論。

4 結(jié) 論

本文參照美國(guó)國(guó)家公路與運(yùn)輸協(xié)會(huì)路基土和混合集料標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法(AASHTO：T307—99(2012))，采用土動(dòng)三軸儀，針對(duì)土石混合路基填料開(kāi)展了動(dòng)三軸試驗(yàn)，研究了土石混合路基填料含石量、粗骨料巖性、含水狀態(tài)和應(yīng)力水平對(duì)動(dòng)回彈模量的影響。

(1) 土石混合路基填料是內(nèi)部結(jié)構(gòu)復(fù)雜的多相集合體，其物理力學(xué)性質(zhì)與構(gòu)成填料的粗、細(xì)骨料比例、粗骨料巖性、含水狀態(tài)，以及所承受的應(yīng)力水平有關(guān)。三軸應(yīng)力狀態(tài)下，土石混合路基填料的動(dòng)回彈模量隨圍壓的增大顯著增大；一般情況下，低圍壓時(shí)隨偏應(yīng)力峰值的增大而減小，高圍壓時(shí)隨偏應(yīng)力峰值的增大而增大。

(2) 在應(yīng)力狀態(tài)一定時(shí)，土石混合填料的動(dòng)回彈模量隨含石量的增加大致是增大的，這種規(guī)律在高圍壓下尤其明顯。且高含石量、高應(yīng)力水平下塊石之間充分咬合、嵌擠，以及磨損顆粒填充進(jìn)入塊石之間孔隙從而形成更加穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)，是動(dòng)回彈模量隨著偏應(yīng)力水平具有明顯增加趨勢(shì)的原因。

(3) 含水率對(duì)試樣的動(dòng)回彈模量具有弱化作用，即隨著含水率的增大，土石混合料的動(dòng)回彈模量逐步降低，其降低幅度與應(yīng)力狀態(tài)相關(guān)。在含石量較低的情況下，土石混合料的力學(xué)特性取決于細(xì)骨料，即“土”，此時(shí)兩種巖性粗骨料的試樣的試驗(yàn)結(jié)果基本相同；而在含石量較高的情況下，土石混合料的力學(xué)特性受粗骨料控制，粗骨料為花崗巖的試樣動(dòng)回彈模量明顯大于粗骨料為石灰?guī)r的試樣的動(dòng)回彈模量。

(4) 隨著含石量的增加，土石混合料的平均動(dòng)回彈模量隨之增大，且烘干狀態(tài)試樣的動(dòng)回彈模量平均值明顯高于飽和狀態(tài)試樣的動(dòng)回彈模量平均值，粗骨料為塊狀花崗巖的試樣的動(dòng)回彈模量平均值也高于粗骨料為片狀石灰?guī)r的試樣的值。

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