崔傳智,吳忠維,郝永卯,楊 勇,黃迎松
(1.中國(guó)石油大學(xué)(華東),山東 青島 266580;2.中國(guó)石化勝利油田分公司,山東 東營(yíng) 257015)
低滲透油藏、致密油藏長(zhǎng)期利用彈性能量開發(fā),導(dǎo)致油藏能量虧損,需要補(bǔ)充油藏能量維持開發(fā),地層注水是目前發(fā)展較為成熟的能量補(bǔ)充手段[1-7]。由于前期數(shù)據(jù)資料的不完全性,在油水井井網(wǎng)部署完成后,易出現(xiàn)油水井連通性差,不能進(jìn)行有效驅(qū)替[8-13],能量補(bǔ)充效果差,其原因?yàn)椋涸谝延械木W(wǎng)中,油水井井距大于技術(shù)極限井距。徑向鉆孔技術(shù)能有效增加技術(shù)極限井距[14-16],實(shí)現(xiàn)油水井的有效驅(qū)替。以低滲透油藏為例,在調(diào)研徑向鉆孔[14-19]與技術(shù)極限井距[20-24]研究的基礎(chǔ)上,發(fā)現(xiàn)關(guān)于徑向鉆孔工藝技術(shù)、現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用及數(shù)值模擬研究較多,而徑向鉆孔技術(shù)極限井距研究較少?;跐B流理論與油藏工程方法,推導(dǎo)了低滲透油藏技術(shù)極限井距計(jì)算公式,分析了技術(shù)極限井距影響因素,并將其運(yùn)用于指導(dǎo)勝利油田某低滲透油藏的徑向鉆孔設(shè)計(jì)中。該成果對(duì)低滲透油藏的徑向鉆孔設(shè)計(jì)具有一定的指導(dǎo)意義。
圖1徑向鉆孔示意圖
1.1.1 生產(chǎn)井A在M點(diǎn)處引起的滲流速度矢量
徑向孔上第i個(gè)點(diǎn)匯的坐標(biāo)為(x1,i,0),用第i小段的中心坐標(biāo)表示,
(1)
式中:x1,i為第i個(gè)點(diǎn)的橫坐標(biāo),m,i=1、2、3、…、2n;L為徑向鉆孔長(zhǎng),m。
徑向孔上第i個(gè)點(diǎn)匯在M點(diǎn)處引起的速度v1,i為:
(2)
式中:v1,i為第i個(gè)點(diǎn)匯在M點(diǎn)處引起的速度,m/d;Q為注水量或者油井的產(chǎn)液量,m3/d;h為儲(chǔ)層厚度,m;r1,i為第i個(gè)點(diǎn)匯與M點(diǎn)之間的距離,m;滲流速度v1,i的方向?yàn)镸點(diǎn)與第i個(gè)點(diǎn)匯的連線方向,并指向第i個(gè)點(diǎn)匯。
圖2滲流速度矢量合成
(3)
應(yīng)用同位角相等、三角變換及余弦定理,可得在地層中只有1口徑向鉆孔油井時(shí)的M點(diǎn)處產(chǎn)生的滲流速度:
(4)
(5)
1.1.2 直井徑向鉆孔時(shí)的壓力梯度分布公式
依據(jù)滲流速度定義,可得注水井B在M點(diǎn)處引起的滲流速度,其速度方向由水井井筒指向M點(diǎn):
(6)
式中:v2為注水井B在M點(diǎn)處引起的滲流速度,m/d;r2為水井井筒與M點(diǎn)之間的距離,m。
對(duì)式(5)、(6)進(jìn)行矢量疊加(圖1),可獲得一注一采生產(chǎn)條件下油井徑向鉆孔后M點(diǎn)處產(chǎn)生的滲流速度:
(7)
式中:v為一注一采生產(chǎn)條件下,油井徑向鉆孔后M點(diǎn)處產(chǎn)生的滲流速度,m/d;R為注采井距,m。
根據(jù)達(dá)西定律,滲流速度v的方向?yàn)樵擖c(diǎn)最大壓力梯度矢量方向:
(8)
式中:dp為注采壓差,MPa;μo為油黏度,mPa·s;K為油藏絕對(duì)滲透率,10-3μm2;α為單位換算系數(shù),此處取值0.0864。
將式(7)代入式(8),可得壓力梯度分布公式:
(9)
技術(shù)極限井距為使油水井主流線流體流動(dòng)的最小井距。在等產(chǎn)量一源一匯滲流場(chǎng)中,主流線上的滲流速度最大;當(dāng)最大的滲流速度等于0時(shí),所對(duì)應(yīng)的井距為技術(shù)極限井距[25]。因此,研究M點(diǎn)在主流線上的情況,即R>x>0,y=0,將此限制條件代入式(9),可得到徑向鉆孔后主流線上壓力梯度的計(jì)算公式:
(10)
引入等效井徑rwe,將徑向鉆孔井等效為半徑為rwe的直井,再由直井等產(chǎn)量一源一匯產(chǎn)量公式可得徑向鉆孔油井產(chǎn)量公式:
(11)
將式(11)代入式(10)中,得考慮啟動(dòng)壓力梯度的一注一采模型中主流線上的壓力梯度函數(shù):
(12)
主流線上最小的壓力梯度等于啟動(dòng)壓力梯度時(shí),油藏中的流體沿著主流線流向油井,此時(shí)對(duì)應(yīng)的井距為技術(shù)極限井距,故可得技術(shù)極限井距隱式計(jì)算公式為:
Min[F(x)]=G
(13)
已知?jiǎng)倮吞锬车蜐B透油藏的物性參數(shù),油藏厚度為4 m,滲透率為30.4×10-3μm2,地層原油黏度為3.2 mPa·s,注采壓差為12.8 MPa,油水井距為350 m。依據(jù)該油藏的啟動(dòng)壓力梯度與原油黏度的數(shù)據(jù)擬合得到啟動(dòng)壓力梯度系數(shù)a=0.154 8、b=1.395,從而獲得啟動(dòng)壓力梯度。基于以上數(shù)據(jù),運(yùn)用式(13)分析了原油黏度、滲透率、徑向孔長(zhǎng)等因素對(duì)技術(shù)極限井距的影響。
油藏物性參數(shù)不變,僅改變?cè)宛ざ扰c注采壓差,得到不同注采壓差下技術(shù)極限井距與原油黏度的關(guān)系曲線(圖3)。由圖3可知,在同一壓差下,隨著原油黏度的增大,徑向鉆孔的技術(shù)極限井距減小,技術(shù)極限井距的減小趨勢(shì)變緩。這是由于原油黏度變大,滲流阻力變大,低滲透油藏啟動(dòng)壓力梯度也變大,有效驅(qū)動(dòng)能量減少,故需要小井距才能保證流體流動(dòng)。原油黏度相同時(shí),注采壓差越大,技術(shù)極限井距越大。
圖3不同注采壓差下技術(shù)極限井距與原油黏度的關(guān)系曲線
計(jì)算得到不同注采壓差下技術(shù)極限井距與油藏滲透率的關(guān)系曲線(圖4)。由圖4可知,同一壓差下,隨著滲透率的增大,徑向鉆孔技術(shù)極限井距增大。因滲透率越大,流體阻力越小,啟動(dòng)壓力梯度變小,有效驅(qū)動(dòng)能力變大,故大井距情況下也能保證流體流動(dòng)。
圖4不同注采壓差下技術(shù)極限井距與滲透率的關(guān)系曲線
不同注采壓差下,技術(shù)極限井距與徑向鉆孔長(zhǎng)度的關(guān)系曲線見圖5。與不實(shí)施徑向鉆孔(徑向孔長(zhǎng)為0 m)相比,徑向鉆孔可以明顯增加技術(shù)極限井距;隨鉆孔長(zhǎng)度的增加,技術(shù)極限井距增大。鉆孔長(zhǎng)度越大,相同位置的地層壓力梯度增大,克服啟動(dòng)壓力梯度越容易,越易實(shí)現(xiàn)流體流動(dòng)。
圖5不同注采壓差下技術(shù)極限井距與徑向孔長(zhǎng)的關(guān)系曲線
基于勝利油田某低滲透油藏的物性參數(shù),運(yùn)用式(12)計(jì)算極限井距與徑向孔長(zhǎng)的關(guān)系。計(jì)算中發(fā)現(xiàn),低滲透油藏注采壓差為12.8 MPa、井距為350 m時(shí),徑向孔長(zhǎng)為85 m以上才能實(shí)現(xiàn)有效驅(qū)替。運(yùn)用該成果指導(dǎo)礦場(chǎng)徑向鉆孔設(shè)計(jì),取得較好的開發(fā)效果(表1)。
由表1可知,油水井實(shí)施徑向鉆孔后,油(水)井采油(注水)能力明顯提高。油井徑向鉆孔后的采油能力提高為原來的2.50倍,注水井注水能力提高為原來的1.75~30.00倍,驗(yàn)證了技術(shù)極限井距計(jì)算公式的正確性。
表1 徑向鉆孔井的開發(fā)效果
(1) 運(yùn)用滲流理論與油藏工程方法,推導(dǎo)了低滲透油藏徑向鉆孔井的技術(shù)極限井距隱式計(jì)算式,并通過礦場(chǎng)應(yīng)用驗(yàn)證了技術(shù)極限井距的正確性。該技術(shù)極限井距公式的計(jì)算結(jié)果可用于指導(dǎo)礦場(chǎng)徑向鉆孔設(shè)計(jì)。
(2) 徑向鉆孔可以明顯增加技術(shù)極限井距,且隨著徑向孔長(zhǎng)的增加,技術(shù)極限井距增大;原油黏度越大,徑向鉆孔的技術(shù)極限井距越??;滲透率越大,技術(shù)極限井距越大;注采壓差越大,徑向鉆孔的技術(shù)極限井距越大。
(3) 勝利油田某低滲透油藏注采壓差為12.8 MPa、井距為350 m時(shí),徑向孔長(zhǎng)為85 m以上才能實(shí)現(xiàn)有效驅(qū)替;將該結(jié)果指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)開發(fā),取得了較好的效果,油井徑向鉆孔后的采油能力提高為原來的2.50倍,水井注水能力提高為原來的1.75~30.00倍。
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