火驅(qū)高溫氧化特征判識方法研究

程海清

(1.中國石油遼河油田分公司，遼寧 盤錦 124010；2.國家能源稠(重)油開采研發(fā)中心，遼寧 盤錦 124010)

0 引 言

火燒油層是一種重要的稠油熱采方法[1-5]，在國內(nèi)外已開展了多項礦場試驗，取得了顯著的生產(chǎn)效果，以新疆紅淺1井火驅(qū)試驗[6]為例，截至2017年連續(xù)運行了7 a，在注蒸汽的基礎(chǔ)上采收率提高了25%，預期最終采收率可達60%以上。由于火驅(qū)機理十分復雜，對油藏儲層發(fā)生的高溫氧化狀態(tài)缺乏直觀準確的認識，而明確地下燃燒狀態(tài)對火驅(qū)現(xiàn)場動態(tài)調(diào)控至關(guān)重要。國內(nèi)外專家學者[7-17]對火驅(qū)氧化狀態(tài)開展了大量研究，主要判識方法有尾氣組分分析法、觀察井溫度監(jiān)測法、現(xiàn)場取心分析法和數(shù)值模擬研究法。尾氣組分分析法只能判定地下發(fā)生了氧化反應，但難以界定是否為高溫氧化反應；觀察井溫度監(jiān)測法由于井位固定而只有火線接近觀察井時才能發(fā)揮效果；取心井分析是最直接、最有說服力的燃燒狀態(tài)判識方法，但因取心周期長而無法滿足實時監(jiān)測的需求；數(shù)值模擬研究法可預測火線波及情況及燃燒狀態(tài)，但需以明確地下真實燃燒狀態(tài)為前提。針對上述存在的問題，以室內(nèi)實驗為基礎(chǔ)，以流體分析為手段，根據(jù)氧化作用機理，開展火驅(qū)高溫氧化特征判識方法研究，提出了4項判識指標，可為火驅(qū)動態(tài)調(diào)控提供有效的技術(shù)支持。

1 實驗裝置及實驗過程

1.1 實驗裝置

火燒油層物理模擬實驗系統(tǒng)[18]主要包括：注氣系統(tǒng)、點火系統(tǒng)、模型本體、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、產(chǎn)液氣分離及回收系統(tǒng)。模型本體尺寸為42.0 cm×9.6 cm×3.6 cm，軸向上分布3層溫度傳感器，共39支，可模擬開展不同條件下火燒油層模擬實驗。實驗巖心取自D66塊K039取心井天然油砂，取心井段為959.6～959.9 m，分別采用7890A型氣相色譜儀、7890B型原油全烴氣相色譜儀及傅立葉變換紅外光譜儀對實驗油氣樣品進行測定分析。

1.2 實驗過程

實驗條件：點火方式為電點火，點火溫度為500 ℃；注氣速率為8 L/min,實驗設(shè)定回壓為1 MPa。實驗步驟：①將取樣的天然油砂裝入模型內(nèi)壓實，封蓋、測試氣密性；②向模型內(nèi)注N2，建立模型進出端的連通性，啟動點火裝置至設(shè)定溫度；③向模型內(nèi)注入空氣，空氣流量控制在設(shè)定值，記錄模型內(nèi)溫度、壓力等實驗數(shù)據(jù)，根據(jù)實驗溫度進行氣體取樣；④當火線接近出口端時注N2滅火，保留火驅(qū)燃燒區(qū)帶的完整性；⑤拆開模型，觀察燃燒情況，在各個區(qū)帶內(nèi)取樣進行有機地球化學分析。取樣位置1～7見圖1(圖中灰色圓點)，樣品相關(guān)信息見表1。

2 實驗結(jié)果分析

2.1 氧氣轉(zhuǎn)化率

尾氣組分是最直接的儲層燃燒狀態(tài)判識的方法，常用的分析指標有CO2濃度、氧氣利用率、視HC原子比。其中，氧氣利用率是描述O2參與氧化反應程度的參數(shù)，其表達式為：

圖1火驅(qū)物模實驗溫場及不同區(qū)帶取樣點分布

表1 火驅(qū)后取樣樣品相關(guān)信息

(1)

式中：Y為氧氣利用率，%；c(O2)為尾氣中O2的濃度，%；c(N2)為尾氣中N2的濃度，%。

一般認為，當CO2濃度超過12%，視HC原子比為1～3，氧氣利用率大于85.00%時，即達到高溫氧化條件。由式(1)可知，氧氣利用率只能反映注入的O2參與反應的程度，并不能界定參與反應的具體類型，原油的低溫氧化也可產(chǎn)生一定的CO2和CO。在此基礎(chǔ)上，提出了氧氣轉(zhuǎn)化率參數(shù)，即分析火燒油層過程中參與高溫氧化反應的O2生成CO2和CO的程度，其表達式為：

(2)

式中：Y′為氧氣轉(zhuǎn)化率，%；c(CO2)為尾氣中CO2的濃度，%；c(CO)為尾氣中CO的濃度，%。

表2為實驗過程中不同溫度條件下產(chǎn)出尾氣組分濃度及相關(guān)評價指標。由表2可知：隨著溫度升高，CO2、CO濃度增大，O2濃度下降，即原油的氧化程度逐漸增強；由式(1)可得150 ℃下氧氣利用率已達到了89.56%，但視HC原子比遠大于3、氧氣轉(zhuǎn)化率僅為12.13%，實際上仍處低溫氧化階段；綜合比較尾氣組分的3個評價指標，視HC原子比與氧氣轉(zhuǎn)化率具有較好的一致性，當氧氣轉(zhuǎn)化率超過50.00%時，可認為達到了高溫氧化階段。

表2 不同溫度條件下氧化反應產(chǎn)出尾氣組分濃度及評價指標

2.2 加氧程度

氧化反應是火驅(qū)過程中最主要的化學反應，除了產(chǎn)生CO2、CO等氣體外，還生成羧酸、醛、酮、醇或過氧化物。不同頻率、不同強度的紅外光譜可反映不同的分子官能團的結(jié)構(gòu)和相對含量。在紅外光譜中，1 700 cm-1表征-C=O羰基團的伸展振動峰，1 600 cm-1表征芳烴骨架C=C雙鍵的振動吸收峰，通常選用1 700 cm-1頻帶吸收強度的變化程度反映原油氧化程度，但由于實際測量時樣品涂膜濃度很難一致，故采用官能團吸收強度比值比較法——加氧程度指標(A1700/A1600)描述火驅(qū)過程中原油氧化程度。實驗過程中7個樣品的加氧程度變化見表3。

表3 火驅(qū)不同區(qū)帶樣品加氧程度指標變化

由表3可知：在已燃區(qū)內(nèi)加氧程度無法測定，這是因為火驅(qū)已燃區(qū)內(nèi)巖心幾乎看不到原油，含油飽和度小于2%[19]，原油無法抽提；在未波及區(qū)內(nèi)，巖心經(jīng)歷的最高溫度僅為114.3 ℃，原油的加氧程度與原始狀態(tài)基本一致，即在較低溫度內(nèi)(150 ℃以下)原油氧化反應很微弱；在火線區(qū)與結(jié)焦帶內(nèi)，其溫度一般均高于350 ℃，原油的加氧程度指標可達到1.521，是未波及區(qū)的近2倍，原油氧化反應極為劇烈，即當原油加氧程度高于原始狀態(tài)2倍時，可認為處于高溫氧化階段。

2.3 主峰碳與輕重比

火驅(qū)過程中另一重要反應是裂解反應，即在高溫作用下原油中重質(zhì)組分分子鍵被破壞、分裂成2個或多個小分子鏈輕質(zhì)組分，宏觀表現(xiàn)為原油密度、黏度不同程度降低，微觀主要表現(xiàn)為原油短分子鏈正構(gòu)烷烴增多(圖2)?；痱?qū)前原油全烴色譜中主峰碳(全烴色譜鋒中質(zhì)量分數(shù)最大的正構(gòu)烷烴碳數(shù))為C25，呈后峰型分布，火驅(qū)后產(chǎn)出原油的全烴色譜中出現(xiàn)了豐富的低碳數(shù)系列正構(gòu)烷烴和異構(gòu)烴，主峰碳變?yōu)镃13，即火驅(qū)后的低分子烴類主要來源于原油中高分子化合物的裂解反應。全烴色譜很直觀地展示了火驅(qū)前后原油正構(gòu)烷烴分子分布，仍無法定量反映火驅(qū)改質(zhì)效果，結(jié)合有機地球化學分析技術(shù)，提出了主峰碳和輕重比(∑21-/ ∑22+)2項火驅(qū)燃燒狀態(tài)判識指標。

圖2 火驅(qū)前后原油全烴色譜對比

表4為實驗過程中7個樣品的主峰碳、輕重比數(shù)值。由表4可知：火線區(qū)內(nèi)(3、4號)，原油主峰碳前移，由25降至13，輕質(zhì)組分增多，輕重比由0.77增至1.53，即溫度越高，原油改質(zhì)效果越好[20-22]；在結(jié)焦帶內(nèi)因焦炭不斷生成，原油聚合導致重質(zhì)組分不斷增多，其主峰碳后移，輕重比降低；在未波及區(qū)內(nèi)，由于溫度較低，各種反應都很微弱，原油分子鏈結(jié)構(gòu)沒有太大改變，即主峰碳、輕重比指標與原始條件一致。

表4 火驅(qū)不同區(qū)帶樣品主峰碳、輕重比數(shù)據(jù)

3 應用分析

D66塊油藏埋深為800.0～1 200.0 m，50 ℃地面脫氣原油黏度為300～2 800 mPa·s，為中孔、中滲薄互層普通稠油油藏。2005年，在6個井組開展火驅(qū)先導試驗，開井率大幅提高，油藏溫度及壓力具有上升趨勢，取得了明顯的增油效果。K039取心井是先導試驗區(qū)最早實施的火驅(qū)井，平面距原注氣井為20～35 m，縱向取心井段為上層系的35～50 m。為了認識多層火驅(qū)燃燒特征及縱向波及狀況，利用室內(nèi)建立的評價指標對取心井進行燃燒狀態(tài)判識分析。

K039取心井縱向上高溫氧化波及特征見圖3。由圖3可知：在埋深為939.1～950.6 m處火驅(qū)高溫氧化判識指標發(fā)生明顯變化，主峰碳由原始狀態(tài)的25最多降至13，發(fā)生明顯前移；輕重比較原始狀態(tài)增大，最大值接近3.00；加氧程度也較原始狀態(tài)增大1倍。上述指標變化特征可判定在埋深為939.1～950.6 m處發(fā)生了高溫氧化反應。該深度范圍在D66塊火驅(qū)目的層(杜家臺上層系)之杜12、杜13砂巖組，且以杜13為主，動用程度占火驅(qū)主力層段的40.3 %。綜合分析認為，該區(qū)域還具有較大的調(diào)整潛力。在已發(fā)生高溫氧化的杜13砂巖組建議增大注氣強度，保證火驅(qū)燃燒持續(xù)穩(wěn)定推進；在未發(fā)生高溫氧化的杜12、杜13砂巖組建議實施二次點火，重選注氣層段，積極跟蹤現(xiàn)場產(chǎn)出流體變化，利用上述判識方法，不斷優(yōu)化注氣參數(shù)，重新實現(xiàn)高溫氧化，確?；痱?qū)規(guī)模不斷擴大，燃燒狀態(tài)得到顯著改善。

圖3 K039井火驅(qū)高溫氧化縱向波及特征

4 結(jié) 論

(1) 在現(xiàn)有尾氣組分分析基礎(chǔ)上，提出了氧氣轉(zhuǎn)化率判識指標。該指標可界定氧化反應類型，當氧氣轉(zhuǎn)化率大于50.00%時即為高溫氧化反應。

(2) 根據(jù)氧化反應對原油分子結(jié)構(gòu)官能團的影響，提出了加氧程度指標。該指標可反應氧化反應程度，當原油加氧程度高于原始狀態(tài)2倍時，可認為處于高溫氧化階段。

(3) 根據(jù)火驅(qū)過程中裂解反應對原油具有改質(zhì)效果，提出了主峰碳、輕重比指標，主峰碳前移、輕重比增大，表明處于裂解反應與高溫氧化反應階段。

(4) 利用新建立的高溫氧化判識方法分析了K039井在埋深為939.1～950.6 m處發(fā)生高溫氧化反應，縱向動用程度占火驅(qū)主力層段的40.3%，為D66塊火驅(qū)方案后續(xù)調(diào)整提供了參考依據(jù)。

[1] 張方禮.火燒油層技術(shù)綜述[J].特種油氣藏，2011，18(6)：1-5.

[2] 王彌康，張毅，黃善波，等.火燒油層熱力采油[M].東營：石油大學出版社，1998：9-18.

[3] 張方禮,劉其成，劉寶良，等.稠油開發(fā)實驗技術(shù)與應用[M].北京：石油工業(yè)出版社，2007：1-6.

[4] 張繼成，鄭靈蕓.同井注采井區(qū)隔層竄流界限研究[J].石油化工高等學校學報，2017，30(5)：60-65.

[5] 張東，侯亞偉，張墨，等.基于Logistic模型的驅(qū)油效率與注入倍數(shù)關(guān)系定量表征方法[J].石油化工高等學校學報，2017，30(5)：50-54.

[6] 關(guān)文龍，張霞林，席長豐，等.稠油老區(qū)直井火驅(qū)驅(qū)替特征與井網(wǎng)模式選擇[J].石油學報，2017，38(8)：935-972.

[7] 袁士寶，寧奎，蔣海巖，等.火驅(qū)燃燒狀態(tài)判定試驗[J].中國石油大學學報(自然科學版)，2012，36(5)：114-118.

[8] 王延杰，顧鴻君，程宏杰，等.注蒸汽開發(fā)后期稠油油藏火驅(qū)燃燒特征評價方法[J].石油天然氣學報，2012，34(10)：125-128.

[9] 王智林,楊勝來,馬銓崢,等.稠油油藏蒸汽吞吐助排開發(fā)方案優(yōu)化研究[J].石油化工高等學校學報，2016，29(5)：54-59.

[10] 孫逢瑞，李春蘭，鄒明，等.過熱蒸汽吞吐直井產(chǎn)能預測模型[J].石油化工高等學校學報，2016，29(4)：25-28.

[11] 程宏杰，廉桂輝，毛小茵，等.火驅(qū)過程中儲集層變化[J].特種油氣藏，2014，21(3)：132-134.

[12] 何繼平，劉靜，牛麗，等.氣相色譜法分析火驅(qū)產(chǎn)出氣[J].石油與天然氣化工，2010，39(4)：352-353.

[13] 宋官龍，趙德智，吳青.反應條件對渣油懸浮床加氫裂化反應的影響[J].石油化工高等學校學報，2017，30(5)：17-21.

[14] 楊風斌，王玉江，張磊，等.物化條件對勝利原油乳狀液穩(wěn)定性的影響[J].石油化工高等學校學報，2017，30(6)：27-31.

[15] 趙應方.耐溫耐鹽深部調(diào)驅(qū)劑的制備及注入?yún)?shù)優(yōu)化研究[J].石油化工高等學校學報，2017，30(4)：43-47.

[16] 王如燕，潘竟軍，陳龍，等.井間電位法火驅(qū)前緣監(jiān)測技術(shù)研究及應用[J].新疆石油地質(zhì)，2014，35(4)：466-470.

[17] 江琴，金兆勛.厚層稠油油藏火驅(qū)受效狀況識別與調(diào)控技術(shù)[J].新疆石油地質(zhì)，2014， 35(2)：204-207.

[18] 程海清，趙慶輝，劉寶良，等.超稠油燃燒基礎(chǔ)參數(shù)特征研究[J].特種油氣藏，2012，19(4)：107-110.

[19] 郭平，劉其成，高樹生，等.遼河地震資料處理與地質(zhì)開發(fā)試驗[M].北京：石油工業(yè)出版社，2017：468-471.

[20] 王玉祥.砂礫巖致密儲層填隙物特征及其對孔隙的影響[J].石油化工高等學校學報， 2017，30(1)：75-81.

[21] 呂道平，楊勝來，馬銓崢，等.致密儲油層敏感性實驗研究[J].石油化工高等學校學報， 2017，30(2)：34-39.

[22] 陳新宇，張繼成，馮陽.斷塊稠油油藏剩余油分布特征研究[J].石油化工高等學校學報, 2017, 30(4)：55-61.