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    雙層預(yù)制破片爆轟驅(qū)動(dòng)早期行為研究

    2018-07-02 01:34:02宋玉江
    火炸藥學(xué)報(bào) 2018年3期
    關(guān)鍵詞:戰(zhàn)斗部內(nèi)層破片

    宋玉江,周 濤,沈 飛,王 輝

    (西安近代化學(xué)研究所,陜西 西安 710065)

    引 言

    雙層預(yù)制破片廣泛應(yīng)用于殺傷或殺爆戰(zhàn)斗部中,以此來(lái)提高對(duì)目標(biāo)物的打擊密度。破片材料大多選擇鎢合金、高強(qiáng)度鋼等,而破片形狀則大多選擇方形或球形。由于破片初速是衡量戰(zhàn)斗部性能的重要參數(shù)之一,因此準(zhǔn)確獲知各層破片初速對(duì)于戰(zhàn)斗部的設(shè)計(jì)和毀傷威力的預(yù)估有重要意義。

    在爆轟加載過(guò)程中,由于內(nèi)層和外層破片周圍的介質(zhì)或阻抗順序不同,使得應(yīng)力波的傳播過(guò)程有明顯差別,可能會(huì)導(dǎo)致內(nèi)外層破片的初速及完整性存在差異,但目前在工程計(jì)算及試驗(yàn)測(cè)量過(guò)程中均未充分考慮這一因素,大多仍基于各層破片初速相等的假定進(jìn)行研究[1-2]。對(duì)于這一問(wèn)題,研究者們一直嘗試相關(guān)探索,其中多以數(shù)值模擬計(jì)算為主。印立魁等[3-4]基于Gurney假設(shè)并結(jié)合數(shù)值模擬建立了多層破片初速分布的計(jì)算模型;魏繼鋒等[5]針對(duì)特定的戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)仿真獲取了多層破片初速,并進(jìn)行了相應(yīng)分析,但這些結(jié)果均有待試驗(yàn)驗(yàn)證。在試驗(yàn)研究方面,由于受到多層破片飛散方向雜亂或爆炸火光等方面的影響,斷通靶、高速攝影、脈沖X光等常用測(cè)量方法均難以分辨出破片的層次,因此,難以直接測(cè)量出戰(zhàn)斗部各層破片的初速,需要結(jié)合特定的實(shí)驗(yàn)?zāi)P驮O(shè)計(jì)。Porter[6]設(shè)計(jì)出4種不同的6層或7層球形破片戰(zhàn)斗部模型,并分別測(cè)量出各層破片的速度,但這些模型中的破片排布與實(shí)際戰(zhàn)斗部差異較大,使得其結(jié)果難以為戰(zhàn)斗部設(shè)計(jì)提供參考。張立建等[7]設(shè)計(jì)了“單條”雙層鋼破片結(jié)構(gòu)在等場(chǎng)強(qiáng)滑移爆轟驅(qū)動(dòng)下的實(shí)驗(yàn)?zāi)P?,獲取了各層破片的初速,但其結(jié)果只是考慮了沖擊碰撞加載階段的速度分布規(guī)律,不能完整反映整個(gè)加載過(guò)程的速度梯度關(guān)系,因此,還需要進(jìn)行更為深入地研究。

    本研究擬依據(jù)炸藥裝藥爆轟加載釋能特點(diǎn),將雙層破片的加速過(guò)程分為兩個(gè)階段,即沖擊碰撞加速階段和氣體產(chǎn)物膨脹力驅(qū)動(dòng)加速階段。設(shè)計(jì)與殺傷/殺爆戰(zhàn)斗部爆轟加載過(guò)程較為相似的滑移爆轟單元結(jié)構(gòu)試驗(yàn)?zāi)P?,即采用滑移爆轟方式對(duì)“單條”雙層破片進(jìn)行加載,由閃光X射線攝影系統(tǒng)記錄破片在第一階段的加速過(guò)程,再結(jié)合Gurney理論分析不同層次破片的初速差異,以期為相關(guān)戰(zhàn)斗部的設(shè)計(jì)提供參考。

    1 雙層破片爆轟驅(qū)動(dòng)分析模型

    1.1 雙層破片典型排布模式

    方形破片和球形破片因具有組裝簡(jiǎn)單、速度衰減系數(shù)小及空間利用率高等特點(diǎn),在預(yù)制破片類殺傷/殺爆戰(zhàn)斗部中得到廣泛應(yīng)用。對(duì)于方形破片,其排列方式一般較為簡(jiǎn)單,如圖1(a)所示,雖然在實(shí)際排布中有時(shí)也會(huì)出現(xiàn)錯(cuò)位排列,但是基本受力狀況相似,即內(nèi)層破片受到炸藥沖擊后,其應(yīng)力波直接傳入外層破片,且應(yīng)力波傳播方向與兩層破片的交界面近似垂直,而與破片飛散方向相同。球形破片的多層排布樣式較多,但最常見的排列方式如圖1(b)所示,即兩球接觸和三球接觸模型,其中大多數(shù)狀況為三球接觸。對(duì)于兩球接觸模型,在爆轟加載過(guò)程中,內(nèi)外層球破片之間主要發(fā)生正碰撞,應(yīng)力波傳播方向與破片飛散方向相同;而對(duì)于三球接觸模型,內(nèi)外層球破片之間主要發(fā)生斜碰撞,且應(yīng)力波在球破片內(nèi)的傳播過(guò)程相對(duì)復(fù)雜。

    1.2 雙層破片初速計(jì)算模型

    由于炸藥爆轟產(chǎn)物膨脹過(guò)程分為高、中、低壓3個(gè)階段,且對(duì)戰(zhàn)斗部破片及殼體的有效加載階段主要位于高壓及中壓階段,因此,一些研究認(rèn)為炸藥裝藥對(duì)破片及殼體的爆轟加載主要依靠?jī)煞N作用力的共同作用,即沖擊波的驅(qū)動(dòng)力和氣體爆轟產(chǎn)物的膨脹力[8]。沖擊波驅(qū)動(dòng)力可以使破片及殼體在加載初期速度迅速提高,但持續(xù)時(shí)間較短;而氣體爆轟產(chǎn)物膨脹推動(dòng)力雖然峰值相對(duì)偏低,但持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)。以B炸藥滑移爆轟驅(qū)動(dòng)Φ50mm圓筒為例(即標(biāo)準(zhǔn)圓筒試驗(yàn)),圓筒壁的加速歷程曲線如圖2所示。

    為了能將兩種作用力的作用效果區(qū)分開,采用us表示沖擊波驅(qū)動(dòng)力單獨(dú)加載下圓筒壁的速度,ug表示氣體產(chǎn)物膨脹力單獨(dú)加載下圓筒壁的速度,u=us+ug為兩種作用力共同加載下圓筒壁的速度。從圖2可以看出,整個(gè)加載過(guò)程可以明顯地劃分為兩個(gè)階段,即沖擊碰撞加速階段和氣體產(chǎn)物膨脹力驅(qū)動(dòng)加速階段。

    由于在沖擊加速階段,雙層破片之間會(huì)產(chǎn)生復(fù)雜的撞擊加速問(wèn)題,不同層次破片的us值不同;而在氣體產(chǎn)物膨脹力驅(qū)動(dòng)階段,不同層次破片之間由于速度不同已經(jīng)逐步產(chǎn)生了縫隙,氣體產(chǎn)物可以直接作用到每一層破片,其過(guò)程如圖3所示,且作用時(shí)間相對(duì)較長(zhǎng),則可假設(shè)不同層次破片的ug值相同。

    (1)

    式中:β為修正系數(shù),其數(shù)值一般在0.90~0.95之間[9]。然后結(jié)合所有破片總動(dòng)能恒定的假定計(jì)算ug值,即:

    (2)

    式中:已假定各層單個(gè)破片的質(zhì)量相等;N表示破片的數(shù)量;下標(biāo)1和2分別表示內(nèi)層和外層破片的物理量。

    對(duì)于圓柱形裝藥,其橫截面破片的排布基本情況如圖4所示。

    因此,在計(jì)算過(guò)程中,對(duì)于方形破片,各層數(shù)量的關(guān)系可由公式(3)計(jì)算:

    (3)

    式中:R為裝藥的半徑;δ和a分別為方形破片的厚度和寬度。對(duì)于球形破片,則有:

    (4)

    式中:r為球形破片的半徑。

    對(duì)于η值的計(jì)算,采用方形破片時(shí),其公式為:

    (5)

    式中:ρHE為炸藥的密度;m為單個(gè)破片的質(zhì)量。采用球形破片時(shí),其公式為:

    (6)

    1.3 爆轟試驗(yàn)?zāi)P?/h3>

    由于常用的斷通靶測(cè)量方法在爆炸近場(chǎng)所受干擾因素較多,因此擬采用脈沖X光系統(tǒng)對(duì)破片的分布及加速過(guò)程進(jìn)行觀測(cè)。從光學(xué)成像原理方面分析,脈沖X光測(cè)量過(guò)程實(shí)際是將三維的試驗(yàn)?zāi)P屯队暗蕉S平面,因此,為了避免底片中的圖像過(guò)于雜亂,只能對(duì)局部單位模塊進(jìn)行研究。為了盡可能地模擬實(shí)際戰(zhàn)斗部的爆轟加載方式,本研究采用滑移爆轟方式對(duì)雙層“單條”破片進(jìn)行加載,其布局如圖5所示,其中,起爆點(diǎn)為圓柱形裝藥一端面的中心處,在柱形裝藥的中心范圍,其徑向沖量接近常量,那么沿著傳爆方向的破片將具有相同的加速度,且能夠規(guī)則排列。此外,考慮稀疏波的影響,破片排布距離裝藥首尾位置均空余一段距離,以保證破片所受的爆炸沖量一致。但這種加載方式對(duì)爆轟產(chǎn)物沒(méi)有有效的約束,對(duì)破片的加載主要是依靠沖擊波驅(qū)動(dòng)力作用的,且加載時(shí)間較短,則所測(cè)破片的速度近似為us。

    在滑移爆轟驅(qū)動(dòng)過(guò)程中,相鄰破片運(yùn)動(dòng)的初始時(shí)刻間隔固定,則破片的飛散軌跡如圖6所示。

    根據(jù)X光照片的判讀結(jié)果可計(jì)算出各個(gè)破片的速度,其計(jì)算公式為:

    (7)

    式中:vi為第i個(gè)破片的速度;ζ為實(shí)物尺寸與圖像尺寸的比例;L為底片中相鄰破片質(zhì)心間的距離;Si為底片中第i個(gè)破片距裝藥底面的距離;D為炸藥的爆速。

    由于公式(7)最終不顯含ζ,所以在獲取破片的飛行速度時(shí),不需要考慮底片中ζ的具體值。但在試驗(yàn)底片中,有時(shí)無(wú)法顯現(xiàn)裝藥的底面,所以難以判讀出破片運(yùn)動(dòng)的真實(shí)距離,只能獲得破片運(yùn)動(dòng)的相對(duì)距離,同時(shí)考慮到不同破片的速度有時(shí)會(huì)出現(xiàn)波動(dòng),因此,實(shí)際分析時(shí)可根據(jù)公式(7)計(jì)算出破片的初速為:

    (8)

    式中:n表示破片的總數(shù);Sn-S1和(n-1)·L分別表示底片中第n個(gè)破片與第一個(gè)破片之間的縱向和橫向的距離。

    因此,公式(8)也可以表示為:破片速度等于底片中破片曲線的斜率k與炸藥爆速D的乘積。

    2 典型材料雙層破片初速梯度分析

    2.1 試驗(yàn)樣品

    試驗(yàn)選用戰(zhàn)斗部常用的45號(hào)鋼及93號(hào)鎢合金破片,由于模型試驗(yàn)的裝藥直徑較小,必須考慮到裝藥表面與破片的貼合度,因此,鋼破片的尺寸略低于戰(zhàn)斗部常用破片;球形鎢破片的尺寸與球形鋼破片一致;方形鎢破片的尺寸接近殺傷類戰(zhàn)斗部常用尺寸。試驗(yàn)所用的主裝藥均為B炸藥,密度為1.65g/cm3,爆速約為7.8mm/μs,直徑均為50mm,4種破片試樣參數(shù)如表1所示。

    表1 4種破片試樣參數(shù)Table 1 Parameters of four kinds of fragment samples

    2.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    試驗(yàn)過(guò)程中,由于裝藥的長(zhǎng)度大于底片盒的寬度,則試驗(yàn)時(shí)將裝藥豎立放置,破片向側(cè)向運(yùn)動(dòng);同時(shí),由于采用的數(shù)字成像板不能二次曝光,圖像中難以同時(shí)出現(xiàn)裝藥的基準(zhǔn)線,則起爆前先拍一發(fā)靜止相以判斷裝藥的軸線是否與豎直懸掛的底片平行,然后再將成像板重新裝入底片盒進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。圖7為雙層破片爆轟加載試驗(yàn)所獲得的底片,為了方便對(duì)比,這里將所有底片均旋轉(zhuǎn)放置,圖片中的上側(cè)為外層破片,下側(cè)為內(nèi)層破片,破片向上飛散,裝藥的起爆端為右端。從破片完整性方面觀察,方形破片的破損程度高于球形破片,鋼破片的破損程度高于鎢破片,外層破片的破損程度高于內(nèi)層破片。

    圖7(a)顯示,外層方形鋼破片破損較為嚴(yán)重,其附近產(chǎn)生了較多碎渣,這可能是撞擊產(chǎn)生的壓縮波達(dá)到破片自由邊界反射的拉伸波所致,而內(nèi)層鋼破片雖然發(fā)生了一定程度的形變,但隨著破片的飛散,在其周圍未出現(xiàn)明顯的碎渣擴(kuò)散現(xiàn)象,表明其破損的可能性較??;對(duì)于方形鎢破片,如圖7(c)所示,與方形鋼破片類似,其外層鎢破片也發(fā)生了破損,但碎渣相對(duì)較少,主要是層裂現(xiàn)象較為明顯,這可能是因?yàn)殒u破片強(qiáng)度高于鋼破片所致,而內(nèi)層鎢破片的完整性相對(duì)較好。相對(duì)于方形破片,球形破片的完整性明顯較好,圖7(b)顯示,外層球形鋼破片僅發(fā)生了一定的變形,但沒(méi)有出現(xiàn)明顯的破碎現(xiàn)象,而圖7(d)中所示球形鎢破片則基本完好,這可能是因?yàn)樵凇叭蚪佑|模型”中,球形破片為斜側(cè)方對(duì)稱受力,難以形成較強(qiáng)的且較為集中的拉伸波,從而使得外層破片的完整性較好。

    對(duì)于內(nèi)外層破片的速度差異,需要先結(jié)合底片圖像進(jìn)行分析,其中,圖像的橫向距離(設(shè)坐標(biāo)為x)可用于計(jì)算時(shí)間,縱向距離(設(shè)坐標(biāo)為y)可用于計(jì)算破片的位移,則判讀結(jié)果如圖8所示,由于每張底片的放大比不同,所以這些數(shù)據(jù)僅表示在底片中所處的位置,其數(shù)值并沒(méi)有實(shí)際的物理意義,僅用于計(jì)算曲線的斜率。

    采用最小二乘法獲得曲線的斜率后,再按照公式(8)計(jì)算破片的速度,即等于底片中曲線的斜率與炸藥爆速的乘積,具體數(shù)值列于表2中。此外,采用擬合法計(jì)算曲線的斜率時(shí),考慮到邊側(cè)少量破片由于加載時(shí)受到稀疏波等因素影響,其速度明顯偏低,因此,可將其刪去后再擬合。

    表2 各層破片的us值Table 2 The values of of each layer fragments

    從表2可以看出,兩層鋼破片之間的速度比值明顯大于鎢破片,這可能是單個(gè)鎢破片的質(zhì)量高于鋼破片造成的。在第一階段沖擊碰撞加載過(guò)程中,由于鎢合金的阻抗較高,炸藥爆轟形成的沖擊波作用到內(nèi)層破片后形成的應(yīng)力波峰值高于鋼破片,從而對(duì)外層破片的撞擊應(yīng)力也高于鋼破片,但鎢破片的質(zhì)量偏大,使得其加速效果反而不如鋼破片。

    結(jié)合表1中的數(shù)據(jù),根據(jù)公式(1)和(2)可計(jì)算出氣體產(chǎn)物膨脹力的作用效果及各層破片的最終速度,其中,對(duì)于方形破片,其β取值0.95,對(duì)于球形破片,β取值0.9[9],所獲結(jié)果列于表3中。

    表3 各層破片的最終速度Table 3 The velocity of each layer fragments

    從表3可以看出,對(duì)于同種材料的破片,球形破片外內(nèi)層的速度比值明顯小于方形破片。這與兩層破片的布局差異有關(guān)(見圖3),使得在第二階段氣體產(chǎn)物膨脹驅(qū)動(dòng)過(guò)程的能量利用率不同。雖然球形破片的初始結(jié)構(gòu)存在較多縫隙,但球形破片之間的質(zhì)心距離相對(duì)較小,經(jīng)過(guò)第一階段的沖擊膨脹加載后,破片均已散開,爆轟產(chǎn)物從破片縫隙溢出的過(guò)程中,將會(huì)出現(xiàn)復(fù)雜的擾流,這其實(shí)提高了對(duì)破片的驅(qū)動(dòng)時(shí)間和能量;而方形破片布局時(shí)隨意性較大,使得氣體產(chǎn)物的溢出通道相對(duì)通暢,且方形破片的棱角較多,可能會(huì)造成破片的旋轉(zhuǎn),一定程度上也消耗了部分動(dòng)能。當(dāng)然,雙層預(yù)制破片的初速梯度是否還與裝填比等物理量有關(guān),還需要后續(xù)進(jìn)一步地深入研究。

    3 結(jié) 論

    (1)基于方/球形雙層預(yù)制破片在典型排布方式下的受力狀態(tài)及炸藥爆轟驅(qū)動(dòng)能量的釋放規(guī)律,建立了雙層破片初速分析模型,能夠較為準(zhǔn)確地獲得各層破片的初速。

    (2)對(duì)于鋼、鎢兩種材料的方形和球形破片,外層破片速度均大于內(nèi)層破片,且外內(nèi)層鋼破片之間的速度比值明顯大于鎢破片。

    (3)對(duì)于同種材料的破片,外內(nèi)層球形破片的速度比值小于方形破片,但球形破片的完整性較好,而外層方形破片發(fā)生了層裂或破碎,在戰(zhàn)斗部設(shè)計(jì)過(guò)程中需要考慮其緩沖設(shè)計(jì),以提升其完整性。

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