禹門口黃河公路大橋大體積混凝土溫控技術(shù)

郝良秋，任思勉

(中交隧道局第二工程有限公司，陜西 西安 710100)

0 引 言

大體積混凝土內(nèi)部產(chǎn)生裂縫的最根本原因是水泥水化熱產(chǎn)生的溫度應(yīng)力與收縮超出其抗拉強度。許多專家對俄羅斯Bratsk和Krasnoyarsk水電站進行試驗，得出混凝土的軸向拉伸應(yīng)變值的變化范圍大致為0.5×10-4～1.0×10-4。

朱伯芳院士提出關(guān)于裂縫和應(yīng)力控制的方法。王鐵夢院士闡述了溫度場計算理論與混凝土收縮預(yù)測公式，給出消除裂縫的理論依據(jù)及計算方法，并提出從施工、材料、結(jié)構(gòu)地基等方面控制超長超厚混凝土結(jié)構(gòu)裂縫的措施[1]。張子明對混凝土單邊裂紋進行研究，得到裂紋在砂漿、骨料及界面中的擴展路徑和試件的宏觀應(yīng)力應(yīng)變曲線[2]。趙吉坤基于統(tǒng)計理論建立混凝土微觀損傷和斷裂數(shù)學(xué)模型[3]。黃達海根據(jù)試驗資料導(dǎo)出由混凝土抗壓強度、混凝土砂漿含量和混凝土的容重直接計算極限拉伸值的公式[4]。

大體積混凝土在施工期及運營期存在各種問題。由于混凝土內(nèi)部溫度高、溫度梯度大，施工期間很容易發(fā)生開裂，使結(jié)構(gòu)的耐久性降低，嚴(yán)重時會導(dǎo)致結(jié)構(gòu)損壞無法使用，給國民經(jīng)濟以及人民的生命財產(chǎn)帶來巨大的損失。

因此，大體積混凝土在施工階段不僅要滿足強度要求，更應(yīng)該注重因溫度變化在結(jié)構(gòu)內(nèi)產(chǎn)生的變形，改善混凝土的抗裂、抗?jié)B和抗腐蝕性。溫度變化會在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生很大的拉應(yīng)力，使混凝土開裂，降低其耐久性[5]。在施工階段研究混凝土裂縫的控制措施是非常有必要的。

本文依托的實體工程橋承臺在春冬季節(jié)施工，相較于夏季施工混凝土內(nèi)外溫差更大，如何降低內(nèi)外溫差是保證承臺施工質(zhì)量的關(guān)鍵。因此采用新的工法確保大體積混凝土的質(zhì)量，為減少混凝土內(nèi)部發(fā)生裂縫提供安全保障。

1 工程概況

禹門口黃河公路大橋主橋為(245+565+245)m 三跨雙塔雙索面鋼混疊合梁斜拉橋，全長1 055 m；主橋承臺結(jié)構(gòu)尺寸(橫橋向、順橋向、高)為：11#承臺49 m×29 m×6 m、12#承臺49 m×24 m×6 m；主橋承臺混凝土均為大體積混凝土，混凝土標(biāo)號為C40，且12#承臺長寬比大于2∶1，長寬方向膨脹收縮量相差較大，應(yīng)力集中在長邊中部和邊角。12#承臺施工時間為冬季，環(huán)境溫度較低，混凝土內(nèi)表溫差較難控制，出現(xiàn)裂縫的風(fēng)險較大。

2 混凝土裂縫的成因及防治措施

大體積承臺混凝土施工過程中，在內(nèi)因(水化收縮、溫度收縮、抗拉強度增長、彈性模量增長)、外部環(huán)境條件(氣溫、濕度、風(fēng)速)、施工工藝等因素的共同影響下，可能產(chǎn)生3類裂縫：表面裂縫、深層裂縫及貫穿裂縫[6]。

就大體積承臺混凝土施工過程溫度控制的目的和混凝土開裂的機理而言，大體積混凝土施工過程中溫控的本質(zhì)是：控制大體積承臺的溫度拉應(yīng)力小于同標(biāo)號混凝土相應(yīng)齡期時的抗拉強度。因此，大體積承臺混凝土施工的溫度控制主要體現(xiàn)在：通過提高原材料質(zhì)量、優(yōu)化配合比提升混凝土的抗裂性能；采取合理可行的措施降低大體積承臺施工、養(yǎng)護過程中內(nèi)外的拉應(yīng)力[7-8]。

為保障大體積承臺混凝土的施工質(zhì)量，應(yīng)根據(jù)實際情況進行合理的溫度預(yù)測和溫度應(yīng)力分析，制定切實可行的溫控方案，從而避免混凝土溫度裂縫的產(chǎn)生。

3 溫控措施實施情況

為達到溫控要求，在原先制定的溫控方案的基礎(chǔ)上，采取了一系列有效措施，包括混凝土緩凝時間控制、澆注溫度控制、混凝土通冷卻水降溫以及保溫保濕養(yǎng)護等。

3.1 混凝土配合比優(yōu)化

大體積承臺混凝土溫控效果受材料物理、化學(xué)性能的影響。以抗裂性能為核心進行大體積混凝土配合比設(shè)計，爭取達到水化熱低、體積穩(wěn)定性好、初凝時間較長、耐久性好等要求[9]。針對設(shè)計的承臺配合比提出了適當(dāng)延長混凝土初凝時間的建議。其他具體措施如下。

(1)膠凝材料總量不變時，盡可能減小水泥用量，考慮通過增大礦物摻合料用量來實現(xiàn)混凝土的高性能化。

(2)在控制最大用水量的前提下，選擇適當(dāng)?shù)乃z比?？刂扑z比解決不了混凝土中因漿體過多而引起的收縮、水化熱增加等不利影響，因此將最大用水量作為控制混凝土抗裂性能的重要指標(biāo)。

(3)使用高效減水劑與礦物摻合料。高效減水劑與礦物摻合料雙摻的疊加作用能減少水和水泥的用量，同時能夠使混凝土結(jié)構(gòu)更加密實，提高其強度及耐久性。

(4)適當(dāng)延長混凝土初凝時間，用以推遲并削弱混凝土的溫度峰值。

優(yōu)化后的主橋11#、12#承臺混凝土配合比如表1所示，混凝土性能參數(shù)如表2所示。

3.2 混凝土澆注溫度的控制

混凝土內(nèi)部的最高溫度和溫峰到達時間均受澆注溫度的影響。相同的混凝土，入模溫度高的比入模溫度低的溫升值高出很多，因此控制混凝土的入模溫度將是大體積承臺混凝土溫度裂縫控制的一個重要環(huán)節(jié)[10-11]。由于12#承臺在冬季施工(實測環(huán)境溫度為-10 ℃～14 ℃)，需要采取措施滿足澆注溫度不小于5 ℃的要求，因此采用對混凝土拌合水進行加熱的方法。各層混凝土澆注溫度如表3所示。

表1 承臺C40混凝土配合比 kg·m-3

表2 混凝土性能參數(shù)

3.3 溫控標(biāo)準(zhǔn)

根據(jù)大體積承臺混凝土的結(jié)構(gòu)特點，通過有限元計算方法模擬實際施工過程，對承臺混凝土施工進行仿真計算。考慮混凝土澆注過程中的分層、溫度、施工間歇，結(jié)合混凝土內(nèi)部水化反應(yīng)的放熱規(guī)律、冷卻水管布置方式、混凝土養(yǎng)護方法、不利環(huán)境因素、樁基約束、混凝土物理力學(xué)性能變化等影響因素[12-14]，對大體積承臺混凝土的溫控提出了相應(yīng)的原則和標(biāo)準(zhǔn)，如表4所示。

表3 11#、12#承臺混凝土澆注情況

表4 各構(gòu)件溫控標(biāo)準(zhǔn)

(1)控制混凝土澆注溫度。

(2)盡可能讓混凝土升溫的速率降低，并延緩混凝土內(nèi)部溫度峰值出現(xiàn)的時間[15]。

(3)控制溫峰過后混凝土的降溫速率。

(4)通過內(nèi)部降溫、外部保溫的相關(guān)措施，盡可能降低混凝土內(nèi)表溫差及混凝土表面與外部環(huán)境的溫差。

3.4 冷卻水管管理

冷卻水管采用Φ42×2.5 mm的鋼管制作。11#承臺水管之間通過黑橡膠管連接，12#承臺水管間通過兩通絲扣連接，如圖1所示。

依據(jù)溫控標(biāo)準(zhǔn)給出的混凝土內(nèi)部最高溫度及混凝土內(nèi)部溫度的分布特征，擬定11#承臺布設(shè)6層冷卻水管，3個澆注層各布設(shè)2層。水管的水平與垂直管距均為1 m，冷卻管與各層混凝土上下面的距離均為0.5 m，距離承臺側(cè)面1 m。其中，奇數(shù)層為8套冷卻水管，偶數(shù)層為10套冷卻水管，每套管長不超過150 m，上下層交錯布置[16-17]。

圖1 冷卻水管彎頭和接頭

12#承臺共布設(shè)4層冷卻水管，其中第一澆注層布設(shè)3層，3層水管分別距封底混凝土1、2、3 m。水管垂直管間距為1 m，水平間距為1 m，距混凝土側(cè)面1 m。其中第一層和第三層采用8套水管，第二層采用10套水管，每套管長不超過150 m，上下層交錯布置。第二澆注層布設(shè)1層，水管距上層混凝土1 m。水管水平間距和與混凝土側(cè)面的距離均為1 m。第二層承臺共設(shè)10套冷卻管，每套長度不超過150 m[18-19]。

冷卻水采用黃河邊的井水，利用混凝土側(cè)面與圍堰間的空隙作為蓄水池進行冷卻水循環(huán)。冷卻水經(jīng)由離心泵(圖2)抽取進入分水器(圖3)，再由分水器各出口輸入承臺冷卻水進水管。承臺冷卻水出水直接排入蓄水池。冷卻水系統(tǒng)由現(xiàn)場專人管理，保障蓄水池內(nèi)冷卻水的供給和水泵的正常工作。承臺冷卻水循環(huán)情況良好，出水口水流量(圖4)可以滿足溫控要求。

圖2 冷卻水供水用離心泵

圖3 分水器

圖4 冷卻水流量

3.5 混凝土養(yǎng)護

11#承臺第一層和第二層混凝土澆注完畢后，上表面采取灑水養(yǎng)護，側(cè)面采取帶模養(yǎng)護，拆模后側(cè)面部分回填并蓄水養(yǎng)護。承臺第三層混凝土側(cè)面帶模養(yǎng)護，拆模后回填，上表面采取覆蓋塑料薄膜和土工布后灑水養(yǎng)護，如圖5所示。

圖5 11#承臺上表面養(yǎng)護

圖6 12#承臺上表面養(yǎng)護棚

12#承臺2層混凝土均在冬季澆注，環(huán)境溫度較低，為保障混凝土養(yǎng)護溫度不大于5 ℃，現(xiàn)場搭建保溫棚，棚內(nèi)灑水養(yǎng)護。保溫棚內(nèi)配置約50盞碘鎢燈加溫，棚內(nèi)白天溫度在15 ℃左右，夜晚最低溫度保持在5 ℃以上。承臺上表面采取覆蓋塑料薄膜加彩條布養(yǎng)護(圖6)，側(cè)面帶模養(yǎng)護，拆模后回填沙土。

4 現(xiàn)場監(jiān)控

4.1 監(jiān)測實施方案

在承臺混凝土澆注前完成各個位置傳感器的布設(shè)工作，利用角鋼等型材對傳感器測頭進行保護；混凝土澆注后，立即組織監(jiān)控人員進行各項監(jiān)測，監(jiān)測過程保持連續(xù)不間斷[20-22]。峰值出現(xiàn)之前，每2 h測量一次混凝土的溫度；峰值出現(xiàn)之后，每4 h測量一次混凝土溫度。保持此量測頻次5 d，然后變?yōu)槊刻?次，當(dāng)溫度變化趨于穩(wěn)定時，方可停止監(jiān)測。

4.2 儀器設(shè)備

溫度檢測使用智能化數(shù)字多回路溫度巡檢儀，溫度傳感器使用PN溫度傳感器。

溫度巡檢儀的測溫范圍為-50 ℃～150 ℃，工作誤差為±1 ℃，分辨率為0.1 ℃，巡檢點數(shù)為32點，顯示方式為LCD(240×128)，功耗為15 W，外形尺寸為230 mm×130 mm×220 mm，質(zhì)量不大于1.5 kg。

4.3 測溫元件布置

選取矩形承臺的1/4部分布置測點，監(jiān)測承臺內(nèi)部溫度的分布規(guī)律，為施工過程中溫度控制措施的選擇及設(shè)置提供依據(jù)[23]。

11#承臺分3層澆注，每層布設(shè)1層13個測點，共計39個(圖7)。12#承臺分2層澆注，每層布設(shè)2層測點，1層13個測點，共計52個(圖8)。

5 監(jiān)控成果分析

5.1 監(jiān)測數(shù)據(jù)

禹門口黃河大橋主橋承臺施工過程中混凝土溫度監(jiān)測數(shù)據(jù)如表5所示。

圖7 主橋11#承臺溫控元件布設(shè)

圖8 主橋12#承臺溫控元件布設(shè)

11#、12#承臺各澆注層溫度特征值歷時曲線如圖9～15所示。

表5 溫控監(jiān)測數(shù)據(jù)

圖9 11#承臺第一層溫度特征值歷時曲線

圖10 11#承臺第二層溫度特征值歷時曲線

圖11 11#承臺第三層溫度特征值歷時曲線

圖12 12#承臺第一層1.5 m測點溫度歷時曲線

圖13 12#承臺第一層3.5 m測點溫度歷時曲線

圖14 12#承臺第二層0.5 m測點溫度歷時曲線

圖15 12#承臺第二層1.5 m測點溫度歷時曲線

5.2 結(jié)果分析

對照表4、5可知承臺混凝土的內(nèi)部最高溫度，除11#承臺第一層符合仿真計算得出的溫控標(biāo)準(zhǔn)外，其余各層承臺混凝土的內(nèi)部溫度均略高于溫控標(biāo)準(zhǔn)；其他控制標(biāo)準(zhǔn)均在要求范圍內(nèi)。

5.2.1 主橋11#承臺第一層混凝土

(1)內(nèi)部最高溫度變化規(guī)律。由表5及圖9可知，11#承臺第一層混凝土內(nèi)部最高溫度呈先快速上升后緩慢下降的趨勢?；炷粮采w測點后的前20 h升溫速度緩慢；20 h之后，混凝土內(nèi)部升溫速率加快，說明冷卻水降溫速率遠小于此過程中水化反應(yīng)產(chǎn)生熱量的速率；70～108 h混凝土水化熱產(chǎn)生速率逐漸降低，升溫速率也逐漸減小，并于108 h達到溫峰46.8 ℃；溫峰過后混凝土初期降溫速率為0.1～0.2 ℃·h-1，170 h后降溫速率降低至0.05 ℃·h-1；至220 h承臺第一層混凝土受第二層混凝土水化熱影響，開始緩慢升溫[24]；至370 h最高溫的變化趨于平穩(wěn)。

(2)內(nèi)表溫差變化規(guī)律。由圖9可以看出，混凝土表面溫度變化和混凝土最高溫變化趨勢基本一致，且受環(huán)境溫度的影響較小。混凝土最大內(nèi)表溫差為17.5 ℃，出現(xiàn)在366 h，處于混凝土第二層升溫時期。

5.2.2 主橋11#承臺第二層混凝土

(1)內(nèi)部最高溫度變化規(guī)律。由表5和圖10可知，11#承臺第二層混凝土內(nèi)部最高溫度呈先快速上升后緩慢下降的趨勢?；炷粮采w測點后就開始迅速升溫，0～30 h混凝土升溫速率為0.4～1.2 ℃·h-1；30 h后混凝土升溫速率略微降低，至64 h混凝土抵達溫峰56.8 ℃；溫峰過后混凝土緩慢降溫，降溫速率小于0.1 ℃·h-1；284 h混凝土停止通冷卻水后，溫度有小幅回升，至330 h重新開始降溫，此后降溫速率小于0.05 ℃·h-1。

(2)內(nèi)表溫差變化規(guī)律。由圖10可以看出，混凝土表面溫度變化和混凝土最高溫變化趨勢基本一致，且受環(huán)境溫度的影響較小。190 h時受承臺回填影響，表面點溫度降溫速度減慢，此時混凝土內(nèi)表溫差也由最大值19.2 ℃開始減小。282 h后混凝土內(nèi)表溫差受最高溫度上升的影響再度增大，但并未超過之前的19.2 ℃。

5.2.3 主橋11#承臺第三層混凝土

(1)內(nèi)部最高溫度變化規(guī)律。由表5和圖11可知：12 h前混凝土溫度變化緩慢，12 h后隨著混凝土水化熱反應(yīng)加劇，混凝土內(nèi)部溫度迅速上升；至60 h達到溫峰54.5℃；此后混凝土受冷卻水影響開始降溫，初期降溫速率為0.2～0.3 ℃·h-1，此后降溫速率逐漸減小，134 h后降溫速率小于0.1 ℃·h-1，混凝土內(nèi)部降溫逐漸趨于平穩(wěn)；至280 h冷卻水停止通水后，混凝土內(nèi)部最高溫度有1 ℃的小幅升溫。

(2)內(nèi)表溫差變化規(guī)律。由圖11可以看出，混凝土表面測點溫度呈現(xiàn)先迅速上升、溫峰后緩慢下降的趨勢。承臺圍堰回填之前，混凝土表面溫度受晝夜溫差影響而產(chǎn)生一定波動[25]；承臺回填后表面測點溫度的變化較平緩，混凝土內(nèi)表溫差也逐漸減小?；炷羶?nèi)表最大溫差21.5 ℃出現(xiàn)在44 h，此時處于混凝土升溫期，混凝土內(nèi)部升溫速率高于表面測點。

5.2.4 主橋12#承臺第一層混凝土

(1)內(nèi)部最高溫度變化規(guī)律。由圖12、13和表5可知：測點被混凝土覆蓋后初期溫度略有下降，這是由于混凝土受緩凝劑影響后初期水化熱反應(yīng)較為緩慢且環(huán)境溫度較低所致[25]；14 h后隨著混凝土的水化熱反應(yīng)加快，混凝土內(nèi)部開始迅速升溫；至96 h混凝土1.5 m測點抵達內(nèi)部最高溫46.2 ℃；此后混凝土水化熱反應(yīng)逐漸減弱，受冷卻水影響開始緩慢降溫，此時降溫速率為0.1～0.2 ℃·h-1；1月28日22:00之后，受冷卻水管流速減緩影響，降溫速率不大于0.1 ℃·h-1；1月31日冷卻水停止通水，混凝土內(nèi)部未出現(xiàn)明顯升溫。

(2)內(nèi)表溫差變化規(guī)律。由圖12、13可以看出，混凝土表面測點溫度隨著內(nèi)部最高溫變化呈現(xiàn)先迅速上升、溫峰后緩慢下降的趨勢?；炷磷畲髢?nèi)表溫差23.8 ℃出現(xiàn)在1月25日12:00時的3.5 m測點處，處于該層測點溫峰附近，此時混凝土部分區(qū)域溫度上升較快，而混凝土表面點溫度升溫緩慢。溫峰過后，混凝土內(nèi)表溫差開始減小。

5.2.5 主橋12#承臺第二層混凝土

(1)內(nèi)部最高溫度變化規(guī)律。由圖14、15和表5可知：測點被混凝土覆蓋后初期溫度略有下降，這是由于混凝土受緩凝劑影響后初期水化熱反應(yīng)較為緩慢、環(huán)境溫度較低所致；18 h后隨著混凝土的水化熱反應(yīng)加快，混凝土內(nèi)部開始迅速升溫；至72 h混凝土1.5 m測點抵達混凝土內(nèi)部最高溫46.6 ℃；此后混凝土水化熱反應(yīng)逐漸減弱，受冷卻水影響開始降溫；溫峰過后，混凝土初期降溫速率為0.2 ℃·h-1左右；150 h后減小冷卻水流量，混凝土降溫速率減小至0.1 ℃·h-1；214 h冷卻水停止通水后混凝土內(nèi)部未出現(xiàn)明顯升溫。

(2)內(nèi)表溫差變化規(guī)律。由圖14、15可以看出，混凝土表面測點溫度隨著內(nèi)部最高溫變化呈現(xiàn)先迅速上升、溫峰后緩慢下降的走勢?；炷磷畲髢?nèi)表溫差24.1 ℃出現(xiàn)在3月5日12:00時的1.5 m測點處，處于該層測點降溫初期。這是由于側(cè)表面混凝土先達到溫峰，降溫早于中心混凝土。此后隨著混凝土內(nèi)部降溫加快，混凝土內(nèi)表溫差逐漸減小。3月10日冷卻水停止通水后，混凝土內(nèi)表溫差未出現(xiàn)明顯增大趨勢。

6 結(jié) 語

禹門口黃河公路大橋主橋承臺大體積混凝土按照溫控方案進行施工，實施情況較為理想。根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)，混凝土入模溫度、內(nèi)表溫差和降溫速率均在要求范圍內(nèi)，內(nèi)部最高溫度稍高于仿真計算值。施工結(jié)束后，承臺未出現(xiàn)有害裂縫，達到了起初設(shè)定的目標(biāo)。禹門口黃河公路大橋主橋大體積承臺混凝土施工溫控經(jīng)驗總結(jié)如下。

(1)根據(jù)承臺大體積混凝土的結(jié)構(gòu)特點，制定了相應(yīng)的溫控標(biāo)準(zhǔn)及有效、可行的措施。

(2)根據(jù)先澆注的12#承臺的反饋信息，11#承臺C40混凝土通過優(yōu)化配比減少了水泥等膠凝材料的用量，降低了混凝土的水化熱。

(3)給冷卻水管設(shè)置水流集分器、水表閘，通過專人管控，極大提高了冷卻水的降溫效果。

(4)利用混凝土側(cè)面與圍堰間的空隙作為蓄水池，優(yōu)化了冷卻水進出水線路，并且在混凝土拆模后可以直接蓄水養(yǎng)護。

(5)混凝土澆注完畢后積極養(yǎng)護，承臺上表面未出現(xiàn)干縮裂縫，側(cè)表面拆模后及時進行蓄水養(yǎng)護和回填工作，有效降低了混凝土的內(nèi)表溫差。

參考文獻：

[1] 王鐵夢.超長超厚現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)的裂縫控制[J].工業(yè)建筑,1990(6)：3-14.

[2] 張子明,趙吉坤,倪志強.混凝土拉伸斷裂的細觀力學(xué)模擬[J].河海大學(xué)學(xué)報:自然科學(xué)版,2005,33(3):287-290.

[3] 趙吉坤.混凝土細觀損傷與斷裂的數(shù)值模擬[D].南京：河海大學(xué),2005.

[4] 黃達海,梁正平.混凝土極限拉伸值的理論分析[J].三峽大學(xué)：自然科學(xué)版,1995，17(3)：46-51.

[5] 解 榮.大體積混凝土溫度監(jiān)控的研究[D].西安:長安大學(xué),2011.

[6] 姜明松.合福鐵路銅陵長江大橋4#墩承臺混凝土水化熱分析[J].建筑工程技術(shù)與設(shè)計,2016(6):1065-1066.

[7] 鄧發(fā)義.六廣河特大橋承臺大體積混凝土溫度控制技術(shù)[J].交通世界,2017(9):112-113,131.

[8] 葉派平,謝英杰.重慶高溫季節(jié)大體積混凝土施工控制[J].城市道橋與防洪,2015(10):133-135,138.

[9] 張 博.高層大體積混凝土澆筑施工方案探討[J].建筑工程技術(shù)與設(shè)計,2015(6):621.

[10] 岳新興,侯 敏,劉 松,等.肯尼亞蒙內(nèi)鐵路大體積混凝土溫控防裂技術(shù)研究[J].建材世界,2016(4):20-23.

[11] 李順凱,黃誠偉,李赤模,等.果子溝某大橋承臺混凝土溫度裂縫控制[J].低溫建筑技術(shù),2009(6):128-129.

[12] 楊雅勛.橋梁承臺大體積混凝土施工溫度控制及數(shù)值分析[J].四川建筑科學(xué)研究,2012(5):333-335.

[13] 張龍飛.大體積承臺混凝土的溫控措施分析[J].建筑工程技術(shù)與設(shè)計,2017(11):2699.

[14] 陳林生.金水溝特大橋承臺大體積混凝土施工技術(shù)[J].交通標(biāo)準(zhǔn)化,2006(4):139-141.

[15] 賈應(yīng)春,崔清強.蘇通大橋輔橋主墩承臺大體積混凝土施工溫度控制[J].橋梁建設(shè),2006(S1):101-104.

[16] 譚戀戀.索塔承臺大體積混凝土溫度控制與應(yīng)用研究[D].長沙:長沙理工大學(xué),2015.

[17] 游貴春.跨越青秋浦主橋承臺大體積砼溫度控制技術(shù)[J].商品與質(zhì)量·建筑與發(fā)展,2013(5):233-235.

[18] 郝永峰.大體積砼溫度應(yīng)力控制計算[J].交通標(biāo)準(zhǔn)化,2016(4):191-193.

[19] 鄺青梅,劉朝軍.承臺高標(biāo)號大體積混凝土溫控技術(shù)[J].廣東公路交通,2010(11):65-69.

[20] 楊 陽.新疆高寒地區(qū)橋梁混凝土抗裂性研究[D].西安:長安大學(xué).2011.

[21] 孔令坤.淺談南洞庭特大橋承臺大體積混凝土溫控措施[J].裝飾裝修天地,2017(21):249-250.

[22] 陳興獻,潘 星.馬鞍山長江大橋承臺大體積混凝土溫控技術(shù)[J].工程與建設(shè),2011(5):680-683.

[23] 胡英俊.連江口大橋承臺大體積混凝土溫度裂縫控制研究[D].重慶:重慶交通大學(xué),2016.

[24] 鄧 波,馮朝軍,周 文,等.江順大橋主塔承臺大體積混凝土溫度裂縫控制[J].粉煤灰綜合利用,2013(5):46-51.

[25] 張玉平,李傳習(xí),張 磊,等.張花高速澧水大橋索塔基礎(chǔ)大體積混凝土溫控[J].科技導(dǎo)報,2012(34):55-60.