ZD1斷塊凝析氣井合理工作制度的確定

黃強強

（大港油田勘探開發(fā)研究院，天津 300280）

1 凝析氣井不考慮凝析油折算時的無阻流量

二項式產(chǎn)能方程：

指數(shù)式產(chǎn)能方程：

ZD1-1井用3 mm、4 mm、5 mm、6 mm油嘴進行系統(tǒng)試井所測得的數(shù)據(jù)（見表1）。

將表1數(shù)據(jù)代入式（1）和式（2）中，得出不考慮凝析油折算的凝析氣井二項式產(chǎn)能方程和指數(shù)式產(chǎn)能方程分別為：

令Pwf=0.101，得到無阻流量分別為17.92×104m3、18.45×104m3。

2 凝析氣井考慮凝析油折算時的無阻流量

首先將所產(chǎn)出的凝析油折算成氣量，先引入凝析油當量氣體體積的概念：即1 m3地面凝析油折算成氣體的體積，可以用下式計算[1]：

式中：GEo-凝析油當量氣體體積，m3/m3；γo-凝析油密度，小數(shù)；Mo-凝析油平均相對分子質(zhì)量，小數(shù)。

因本文缺少凝析油相對分子質(zhì)量的取樣分析數(shù)據(jù)，故采用經(jīng)驗公式計算[2]：

將（4）式代入（3）式得到凝析油當量氣體體積計算公式：

表1 ZD1-1井系統(tǒng)試井數(shù)據(jù)表

表2 ZD1-1井考慮凝析油折算的系統(tǒng)試井數(shù)據(jù)表

表3 考慮凝析油折算前后ZD1-1井無阻流量變化情況表

將ZD1-1井系統(tǒng)試井相關數(shù)據(jù)代入（5）式中，得到1 m3地面凝析油當量氣體體積為131.98 m3/m3，計算結(jié)果（見表2）。將表2數(shù)據(jù)分別代入式（1）和式（2）中，得到考慮凝析油折算時的凝析氣井二項式產(chǎn)能方程和指數(shù)式產(chǎn)能方程分別為令Pwf=0.101，得到無阻流量分別為 21.92×104m3、20.33×104m3，ZD1-1 井無阻流量取二者的平均值為21.13×104m3。

通過凝析油折算前后ZD1-1井無阻流量進行對比，二項式和指數(shù)式平均無阻流量的差值為2.94×104m3，相對誤差為13.92%（見表3），誤差較大，因此，在計算凝析氣井無阻流量時不能忽略凝析油的影響。

通過二項式產(chǎn)能方程，給定不同的流壓數(shù)據(jù)，計算出相應的凝析氣當量產(chǎn)量Qsc（見表4），并繪制出ZD1-1井的IPR曲線（見圖1）。

表4 ZD1-1井IPR曲線計算表

圖1 ZD1-1井IPR曲線

3 合理工作制度的確定

前人研究表明，無水凝析氣藏的合理產(chǎn)量一般為無阻流量的10%～20%較為合適，考慮到該井二項式產(chǎn)能方程中，二項式系數(shù)極小，說明該井在生產(chǎn)過程中幾乎無紊流出現(xiàn)，紊流產(chǎn)生的附加阻力影響極小，具有較大放壓生產(chǎn)的潛力。因此，合理產(chǎn)量取高值，即無阻流量的20%，則可確定該井的合理產(chǎn)量為4.23×104m3。

通過查ZD1-1井的IPR曲線，合理產(chǎn)量對應的流壓為37.85 MPa，此壓力即為合理的流壓，其對應的合理生產(chǎn)壓差為4.04 MPa。通過PVT物性分析得知該井的露點壓力為33.1 MPa，因此按該工作制度投產(chǎn)后，儲層流體為單一氣相，地層條件下不會出現(xiàn)反凝析現(xiàn)象，可以避免凝析油氣在地層條件下的損失，提高儲層的采收率和開發(fā)效益。結(jié)合試油測試的情況，推薦使用4 mm油嘴生產(chǎn)比較合理。

4 結(jié)論

上述研究表明，在計算凝析氣井的無阻流量時，產(chǎn)出的凝析油不可忽略，應先將其折算成凝析氣當量產(chǎn)量，這樣計算出的無阻流量更準確；在凝析氣藏衰竭式開發(fā)過程中，應盡可能保持井底流壓在露點壓力以上，避免地層過早發(fā)生反凝析，造成凝析油損失。

［1］陳元千.計算凝析油當量氣體體積的方法及應用［J］.天然氣工業(yè)，1993，13（6）：57-59.

［2］CU Ikoku.Natural Gas Reservoir Engineering［M］.Energy Planning Policy&Economy，1984.

［3］高潔，等.IPR曲線在確定花場凝析氣藏油井合理生產(chǎn)壓差中的運用［J］.石油天然氣學報（江漢石油學院學報），2008，30（2）：359-361.