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    郭家鎮(zhèn)隧道泥巖膨脹特性試驗(yàn)研究

    2018-05-25 02:20:28付志華
    關(guān)鍵詞:千分表膨脹率讀數(shù)

    付志華

    (中鐵十九局集團(tuán)第一工程有限公司,遼寧 遼陽(yáng) 111000)

    寶雞至蘭州客運(yùn)專線7標(biāo)郭家鎮(zhèn)隧道穿越第三系泥巖、砂質(zhì)泥巖地層,該套地層巖體含有較多的親水礦物,具有遇水膨脹、軟化、失水崩解、開(kāi)裂的典型膨脹性特征。依據(jù)巖土試驗(yàn)成果資料,粘土巖固結(jié)成巖較差,飽和單軸抗壓強(qiáng)度2.83MPa,屬極軟巖。泥巖自由膨脹率>30%,松散狀泥(粘土)巖自由膨脹率>40%,屬弱膨脹巖。施工時(shí)可能遇到洞室變形及地基持力層遇水膨脹問(wèn)題,而且在隧道的運(yùn)營(yíng)過(guò)程中由于含水量的變化導(dǎo)致圍巖應(yīng)力發(fā)生變化,進(jìn)而引發(fā)底鼓、二次襯砌變形等一系列嚴(yán)重危害列車安全運(yùn)營(yíng)的工程問(wèn)題。目前,文獻(xiàn)[1]通過(guò)泥質(zhì)巖的膨脹試驗(yàn),分析了應(yīng)變變化對(duì)膨脹力的影響,指出泥只巖膨脹力高度依賴于試驗(yàn)期間所受的應(yīng)變;文獻(xiàn)[2]研究了不同應(yīng)力路徑條件下泥巖膨脹力對(duì)結(jié)構(gòu)的影響;文獻(xiàn)[3]對(duì)南京紅山窯風(fēng)化紅砂巖進(jìn)行了膨脹變形及力學(xué)特性試驗(yàn)研究,得出了膨脹巖存在應(yīng)變軟化現(xiàn)象,且膨脹應(yīng)力、塑性流動(dòng)以及隨濕度場(chǎng)而變化的屈服準(zhǔn)則等都是相互耦合的;文獻(xiàn)[4]對(duì)南京紅山窯水利樞紐工程中的紅砂巖抗剪強(qiáng)度與含水量的關(guān)系進(jìn)行試驗(yàn)研究后,指出膨脹巖的抗剪強(qiáng)度與含水量密切相關(guān),且膨脹巖的凝聚力和內(nèi)摩擦角與含水量之間具有良好的對(duì)數(shù)關(guān)系;文獻(xiàn)[5]對(duì)膨脹性泥巖的非線性強(qiáng)度變形特性進(jìn)行試驗(yàn)研究后指出,泥巖的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系呈應(yīng)變軟化特性,峰值強(qiáng)度、殘余強(qiáng)度及殘余強(qiáng)度比均隨圍壓的增大而增大;文獻(xiàn)[6]通過(guò)原狀膨脹巖剪切性狀的直剪試驗(yàn)研究, 與重塑樣的剪切性狀試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比, 指出膨脹巖原狀樣與重塑樣在剪切性狀上表現(xiàn)出很大的差別, 室內(nèi)重塑樣剪切試驗(yàn)很難獲得準(zhǔn)確的膨脹巖土體的抗剪強(qiáng)度指標(biāo), 工程上應(yīng)盡量做原狀或原位試驗(yàn);文獻(xiàn)[7]對(duì)南水北調(diào)中線強(qiáng)膨脹巖重塑樣進(jìn)行了膨脹率試驗(yàn),研究了廣義膨脹力的影響因素,并推導(dǎo)出廣義膨脹力經(jīng)驗(yàn)公式;文獻(xiàn)[8]對(duì)泥質(zhì)膨脹巖崩解物粒徑分布與膨脹性關(guān)系進(jìn)行了試驗(yàn)研究,判定膨脹巖膨脹性的強(qiáng)弱與其崩解物的最大含量粒組顆粒粒徑、有效粒徑和耐崩解性指數(shù)呈反相關(guān)關(guān)系;文獻(xiàn)[9]針對(duì)實(shí)際工程中膨脹巖應(yīng)力狀態(tài)的變化情況,對(duì)南水北調(diào)中線膨脹巖開(kāi)展了三軸循環(huán)加卸荷試驗(yàn)以及卸荷試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果表明,可以用一負(fù)指數(shù)函數(shù)來(lái)擬合膨脹巖應(yīng)變?cè)黾恿颗c循環(huán)次數(shù)的關(guān)系;文獻(xiàn)[10]采用正交試驗(yàn)的方法對(duì)膨脹巖的膨脹性相似材料配比進(jìn)行研究;文獻(xiàn)[11]對(duì)客運(yùn)專線無(wú)碴軌道泥巖地基原位浸水膨脹變形進(jìn)行試驗(yàn)研究后指出,泥巖加荷—浸水膨脹以塑性變形為主,卸載情況下泥巖的回彈量值占總變形量的6.39%~7.00%;文獻(xiàn)[12]對(duì)不同膨脹狀態(tài)下的膨脹巖進(jìn)行無(wú)膨脹作用的剪切蠕變?cè)囼?yàn)、膨脹與蠕變完全耦合的剪切蠕變?cè)囼?yàn)、膨脹與蠕變不完全耦合的剪切蠕變?cè)囼?yàn)、膨脹與蠕變分開(kāi)耦合的剪切蠕變?cè)囼?yàn)。

    由于目前對(duì)巖石膨脹影響因素的研究成果主要來(lái)自重塑樣品的試驗(yàn),重塑樣品破壞了巖石結(jié)構(gòu),因而不能真實(shí)地反映巖石的力學(xué)特性。本文采用現(xiàn)場(chǎng)采取巖樣進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn),得到了巖體的膨脹特性。

    1 灰質(zhì)泥巖礦物化學(xué)成分分析研究

    膨脹巖的主要礦物成分包括碎屑礦物和粘土礦物。碎屑礦物指的是石英石、方解石、云母以及長(zhǎng)石等。黏土礦物指的是高嶺石、伊利石和蒙脫石,這些黏土類礦物是影響膨脹巖膨脹特性的決定性因素。與此同時(shí),巖石的顆粒大小、膠結(jié)程度也是影響其膨脹特性的重要因素。研究表明,郭家鎮(zhèn)地區(qū)的膨脹巖主要含有的礦物成分是伊利石和高嶺石,一般屬于弱膨脹巖。

    礦物成分分析采用了河北師范大學(xué)無(wú)機(jī)化學(xué)測(cè)試部的D/Max 3B型X射線衍射儀。郭家鎮(zhèn)隧道收集的部分圍巖的測(cè)試結(jié)果如表1所示。

    表1 郭家鎮(zhèn)隧道礦物成分分析表

    礦物成分中粘土礦物的百分含量對(duì)巖石的膨脹性起到?jīng)Q定性作用,郭家鎮(zhèn)膨脹巖的主要膨脹礦物為伊利石和高嶺石。高嶺石的內(nèi)部結(jié)構(gòu)決定了其水化作用較小,因而膨脹性能較弱。而蒙脫石離子交換能力較強(qiáng),所以其親水性和膨脹性均較強(qiáng)。根據(jù)以上原理,由該膨脹巖的礦物組成分析可知,郭家鎮(zhèn)隧道的膨脹巖屬于弱膨脹巖。

    2 膨脹巖膨脹特性試驗(yàn)試樣的制備

    由于膨脹巖的抗擾動(dòng)能力很差,遇水后產(chǎn)生崩解。如果吸水量較小時(shí),巖體尚未達(dá)到崩解程度,但已經(jīng)產(chǎn)生了很大的變形,應(yīng)力釋放較大,將導(dǎo)致試驗(yàn)無(wú)法得到可靠的結(jié)果。由于膨脹巖遇水軟化的特點(diǎn),給原狀巖試樣的取芯工作帶來(lái)很大的困難。在取芯過(guò)程中,鉆頭不能通過(guò)通水來(lái)冷卻,所以要采用耐高溫的軟巖專用鉆頭,同時(shí)在取芯之前還要取部分巖石做天然含水率試驗(yàn),若含水率過(guò)高會(huì)導(dǎo)致巖芯卡到鉆頭中無(wú)法取出。此時(shí)需對(duì)天然巖塊進(jìn)行烘干,但烘烤時(shí)間不能過(guò)長(zhǎng),否則將導(dǎo)致巖石含水量過(guò)低,造成取芯過(guò)程中出現(xiàn)巖芯斷裂現(xiàn)象。由于膨脹巖的取芯難度高,所以目前國(guó)內(nèi)大部分有關(guān)膨脹巖的研究中,均采用巖石的重塑樣代替原始巖石來(lái)進(jìn)行膨脹試驗(yàn)和力學(xué)試驗(yàn)。具體做法是用較大的完整試塊制樣制作原狀巖石試樣,將其它不完整的巖石磨碎后,制作成重塑樣。在隧道現(xiàn)場(chǎng)采取巖石后,現(xiàn)場(chǎng)加工出工整試塊,使用SC-200型自動(dòng)取芯機(jī)(見(jiàn)圖1)進(jìn)行無(wú)水鉆芯,之后用砂紙打磨等手工操作把兩斷面加工成誤差不超過(guò)0.5mm的原巖試塊。以破碎巖體加工成重塑試樣。

    為了防止試件內(nèi)天然水分的喪失,試樣加工完成后應(yīng)立即用保鮮膜,錫箔包裹,再用石蠟封嚴(yán),在陰涼干燥處進(jìn)行保存。

    3 膨脹巖的膨脹率測(cè)定

    3.1 自由膨脹率測(cè)定

    進(jìn)行自由膨脹率試驗(yàn)的目的是測(cè)量無(wú)側(cè)向約束條件下, 巖石的軸向自由膨脹率和徑向自由膨脹率。 試塊采用直徑為50mm的圓柱體, 高徑比為1∶1。由于膨脹巖具有遇水崩解的特性,而自由膨脹率試驗(yàn)適用于遇水不易崩解的巖石,需要對(duì)已加工試塊的形狀進(jìn)行預(yù)加固的同時(shí),又不能影響巖石在水中的膨脹性。所以用保鮮膜(表面具有透水孔)對(duì)巖石進(jìn)行了包裹,以達(dá)到防止膨脹巖在水中崩解的目的。將試件放入YZP-1型自由膨脹率試驗(yàn)儀(見(jiàn)圖2)中,在試塊上、下斷面放置等于試塊直徑的透水板,透水板通過(guò)皮筋綁定保鮮膜。在頂部放置一塊500g的金屬薄板。然后在試塊的上部和巖石側(cè)向?qū)?yīng)位置安裝千分表,千分表表頭與試塊的接觸面間夾有薄銅板。同時(shí)防止千分表表腳陷入試塊中影響試驗(yàn)精度。每隔10min記錄千分表讀數(shù)一次,若連續(xù)3次試驗(yàn)讀數(shù)不變則表明試塊安裝妥當(dāng),可以進(jìn)行注水。加水時(shí)一次性將水加到透水石以上,在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中要保持水位處于試塊上方,溫度變化不得超過(guò)2℃,在試驗(yàn)開(kāi)始的10min內(nèi)每隔2min讀數(shù)一次,之后每隔10min讀數(shù)一次,1h后每隔30min讀數(shù)一次,直到相鄰3次讀數(shù)差值不大于0.001mm即認(rèn)為穩(wěn)定,總的浸水時(shí)間不小于48 h。整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中試驗(yàn)臺(tái)不得發(fā)生震動(dòng),并及時(shí)加入蒸餾水保證水位不變。泥巖自由膨脹率的試驗(yàn)記錄如表2所示。

    圖1 SC-200型自動(dòng)取芯機(jī)

    圖2 YZP-1型自由膨脹率試驗(yàn)儀

    無(wú)側(cè)向約束自由膨脹率的計(jì)算公式為

    (1)

    (2)

    式中:Vd為徑向自由膨脹率,%;H為試件高度,mm;D為試件直徑或邊長(zhǎng),mm;Uh為試件軸向變形量,mm;Ud為試件徑向變形量,mm。

    表2 泥巖自由膨脹率試驗(yàn)記錄

    試驗(yàn)前含水率為2.33%,試驗(yàn)后含水率為26.4%,經(jīng)測(cè)算,含水率增大24.07%。根據(jù)三組平行試驗(yàn),求出膨脹量的算術(shù)平均值,平均軸向自由膨脹率為5.4%,平均徑向自由膨脹率為2.3%,膨脹率較大。泥巖軸向膨脹率隨時(shí)間變化關(guān)系曲線如圖3所示,徑向膨脹率隨時(shí)間變化關(guān)系曲線如圖4所示。

    圖3 泥巖軸向膨脹率隨時(shí)間變化關(guān)系曲線

    圖4 泥巖徑向膨脹率隨時(shí)間變化關(guān)系曲線

    由圖3~4可知,從巖石測(cè)定的膨脹率與時(shí)間的關(guān)系來(lái)看,在無(wú)約束的條件下,試驗(yàn)開(kāi)始的前3h內(nèi),膨脹率急劇增加,4h后徑向膨脹曲線增長(zhǎng)緩慢并且逐漸趨于常量,膨脹巖軸向膨脹率在前3h內(nèi)增長(zhǎng)較大,之后經(jīng)過(guò)較長(zhǎng)時(shí)間的緩慢增長(zhǎng),到15h后基本趨于穩(wěn)定。

    3.2 側(cè)向約束膨脹率測(cè)定

    巖石側(cè)向約束膨脹率指的是,試樣受側(cè)向約束,且軸向施加固定荷載(5kPa)條件下,浸水后試樣軸向變形與原高度的比值。

    試塊為現(xiàn)場(chǎng)采取,并保持天然含水狀態(tài)。采取的試樣為直徑50mm,高度20mm的圓柱體試塊。首先在側(cè)向約束試驗(yàn)儀器的金屬套環(huán)內(nèi)側(cè)涂抹凡士林(防止巖石與金屬環(huán)發(fā)生摩擦影響試驗(yàn)結(jié)果),試樣上下放置濾紙和金屬透水板,頂部安裝金屬荷載板與千分表。金屬荷載板對(duì)試塊產(chǎn)生5kPa的壓力,即金屬荷載板的質(zhì)量為1kg。然后在金屬荷載板上安裝千分表,千分表表頭與試塊的接觸面間夾有薄銅板。同時(shí)防止千分表表腳陷入試塊當(dāng)中影響試驗(yàn)精度,每隔10min記錄千分表讀數(shù)一次,若連續(xù)3次試驗(yàn)讀數(shù)不變則表明試塊安裝妥當(dāng),可以進(jìn)行注水。加水時(shí)將水一次性加到透水石以上,在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中保持水位始終處于在試塊上方,溫度變化不超過(guò)2℃,在試驗(yàn)開(kāi)始的10min內(nèi)每隔2min讀數(shù)一次,之后每隔10min讀數(shù)一次,1h后每隔30min讀數(shù)一次,直到相鄰3次讀數(shù)差值不大于0.001mm即認(rèn)為穩(wěn)定,總浸水時(shí)間不得小于48 h。整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中試驗(yàn)臺(tái)不得發(fā)生震動(dòng),并及時(shí)加入蒸餾水保證水位不變。

    側(cè)向約束條件下膨脹率的計(jì)算公式為

    (3)

    式中:Vhp為徑向自由膨脹率,%;H為試件高度,mm;Uhp為試件直徑或邊長(zhǎng),mm。

    試驗(yàn)前含水率為4.72%,試驗(yàn)后含水率為23.5%,經(jīng)測(cè)算,含水率增大了18.78%。試驗(yàn)進(jìn)行了三組平行試驗(yàn),試驗(yàn)記錄如表3所示,試驗(yàn)前巖石堅(jiān)硬,試驗(yàn)后顏色加深且土質(zhì)松軟。

    表3 膨脹巖側(cè)向約束膨脹率試驗(yàn)記錄表

    由表3求出三組平行試驗(yàn)膨脹量的算術(shù)平均值,膨脹率V為4.5%,其膨脹率較小。軸向膨脹率隨時(shí)間的變化關(guān)系如圖5所示。

    圖5 軸向膨脹率隨時(shí)間的變化關(guān)系

    由圖5可知,從巖石測(cè)定的膨脹率與時(shí)間的關(guān)系來(lái)看,在有側(cè)向約束的條件下,在開(kāi)始的1h內(nèi),膨脹率急劇增加,4h后,膨脹曲線增長(zhǎng)緩慢并且逐漸趨于常量,側(cè)向約束情況下巖石的最大軸向膨脹率為4.5%。

    4 膨脹力測(cè)定

    膨脹巖的膨脹力是導(dǎo)致西部地區(qū)隧道發(fā)生地質(zhì)災(zāi)害的主要原因,是巖土界到目前為止尚未解決的世界性技術(shù)難題。膨脹力的準(zhǔn)確測(cè)定對(duì)研究膨脹巖的力學(xué)性質(zhì)、膨脹機(jī)理有重要意義。

    巖石膨脹壓力按下式計(jì)算

    (4)

    式中:Ps為膨脹壓力,MPa;P為軸向荷載,N;A為試件截面積,mm2。

    繪制膨脹壓力Ps與時(shí)間t的關(guān)系曲線,確定最大膨脹壓力。膨脹壓力試驗(yàn)的記錄如表4所示。

    本次試驗(yàn)采用了15組試樣進(jìn)行膨脹力試驗(yàn),分別設(shè)定其初始含水率為1%、5%、10%、15%、20%。通過(guò)測(cè)定膨脹力和膨脹率,得到結(jié)果如表4所示。

    表4 泥巖膨脹壓力試驗(yàn)成果表

    由表4可知,巖石膨脹力隨初始含水率的不同而不同。天然含水率巖石最大膨脹力大小范圍為 45.56~56.23kPa,平均值為 50.60kPa;屬于弱膨脹巖最大膨脹力范圍之內(nèi)。

    不同初始含水量試樣的膨脹壓力隨時(shí)間變化關(guān)系曲線如圖6所示。由圖6可知,根據(jù)膨脹力隨時(shí)間變化關(guān)系,試樣在前期較短時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生了較大的膨脹力,到接近極限膨脹力后,變化非常緩慢。說(shuō)明,膨脹巖隧道遇水造成危害的特點(diǎn)是迅速,且危害大。

    圖6 不同初始含水量試樣的膨脹壓力隨時(shí)間變化關(guān)系曲線

    試樣最大膨脹力與初始含水量關(guān)系曲線如圖7所示。

    圖7 試樣最大膨脹力與初始含水量關(guān)系曲線

    由圖7可知,膨脹力Ps與初始含水率W成反比例關(guān)系,通過(guò)對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行線性回歸,得到兩者之間存在如下方程

    Ps=aw2+bw+c

    (5)

    式中:a、b、c為試驗(yàn)參數(shù),a=0.282 7,b=-10.019,c=99.479。其相關(guān)系數(shù)為 0.982 8,具有較好的相關(guān)性。

    由式(5)可得

    F(Ps,W%)=Ps-0.282 7w2+10.019W-

    99.479=0

    (6)

    5 結(jié)論

    (1)巖石膨脹力為10.30~95.61kPa,小于100kPa;徑向自由膨脹率大小范圍為 0.8%~1.0%,軸向自由膨脹率大小范圍為 4.8%~6.8%,兩者均小于 10%。根據(jù)軟巖的定義,巖石試樣單軸抗壓強(qiáng)度小于 25MPa,粘土顆粒含量大于25%,自由膨脹率約為5%,得出該泥巖屬于弱膨脹性軟巖。

    (2)軸向膨脹率隨著膨脹力的增加而增大;膨脹力越大試樣破壞程度越高;膨脹力與初始含水率成線性的反比例關(guān)系;由最大膨脹力得出郭家鎮(zhèn)隧道膨脹巖屬于弱膨脹巖。

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