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    深部工作面巷道支護(hù)分析

    2018-05-18 09:29:40
    機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2018年4期
    關(guān)鍵詞:錨索間距錨桿

    賀 亮

    (大同煤礦集團(tuán)永定莊煤業(yè)有限責(zé)任公司, 山西 大同 037024)

    1 工程概況

    1.1 工作面位置

    2141工作面位于21區(qū)下山西翼,工作面切眼西到礦井邊界煤柱,東為21區(qū)下山煤柱,北鄰2121工作面(已采),南鄰2161工作面(未采)。該工作面上巷為沿空掘巷,設(shè)計(jì)長(zhǎng)度1 439 m(平距);下巷實(shí)體煤掘進(jìn),設(shè)計(jì)長(zhǎng)度1 537 m(平距)。上巷對(duì)應(yīng)地表標(biāo)高為+590.1~+614.2 m,井下標(biāo)高為-39.4~-64.8 m;下巷對(duì)應(yīng)地表標(biāo)高為+590.1~+606.8 m,井下標(biāo)高為-68.7~-97.2 m。工作面平均采深684.4 m。2141工作面下巷的斷面形狀為拱形,毛斷面下寬為4 900 mm,高為3 600 mm;凈斷面下寬為4 200 mm,高為3 600 mm。巷道為全煤巷道,沿底板掘進(jìn),其中頂煤厚度為19 m左右。巷道平均埋深684.4 m。

    1.2 現(xiàn)工作面下巷支護(hù)情況分析

    2141工作面下巷采用36 kg/m的U型鋼木背板支護(hù),斷面形狀為拱形,毛斷面下寬為5 500 mm,高為3 700 mm;凈斷面下寬為4 900 mm,高為3 700 mm。巷道為全煤巷道,沿底板掘進(jìn),其中頂煤厚度為19 m左右。2141工作面下巷的支護(hù)有如下特點(diǎn):

    1)煤巷道,頂煤厚度大,煤層具有沖擊傾向性。

    2)巷道在實(shí)體煤中掘進(jìn),但靠近21201工作面還預(yù)留一個(gè)150 m的工作面(2161工作面)沒(méi)有開(kāi)采,2181工作面已經(jīng)回采完畢,21201工作面正在回采,2141下巷相當(dāng)于在一個(gè)大煤柱中掘進(jìn),該煤柱沒(méi)有屈服,巷道受高地應(yīng)力及2101工作面超前支承壓力及2181工作面采空區(qū)側(cè)向支承壓力的共同作用,尤其是高位堅(jiān)硬巖梁的斷裂對(duì)2141工作面下巷造成很大影響,使得該巷道圍巖儲(chǔ)存了大量的彈性能。由于本巷道處于高應(yīng)力區(qū),所以巷道變形量大且易發(fā)生沖擊,礦壓(兩幫移近和頂板下沉)在巷道掘進(jìn)時(shí)將有明顯的顯現(xiàn)。

    巷道破壞嚴(yán)重主要是煤層具有沖擊傾向性以及頂板破碎矸石不穩(wěn)造成的。如果不采取適當(dāng)?shù)闹ёo(hù)措施,巷道圍巖的不穩(wěn)定會(huì)愈加劇烈,從而加劇了巷道支護(hù)的難度,致使巷道失穩(wěn)破壞。只有使頂板破碎矸石固化,使之成為一體,發(fā)揮其支承作用,才能改善這種狀況?;谝陨显?,我們通過(guò)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)測(cè)定、理論計(jì)算和現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試,設(shè)計(jì)出一套經(jīng)濟(jì)、安全、快速并且合理的巷道支護(hù)方案,確保某煤礦能夠正常的進(jìn)行生產(chǎn)[1]。

    2 工作面下巷支護(hù)方案的設(shè)計(jì)

    2.1 2141工作面下巷支護(hù)改進(jìn)途徑

    根據(jù)2141工作面下巷的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際條件,對(duì)該巷道支護(hù)改進(jìn)設(shè)計(jì)的新方案采用爆破卸壓、高壓水力壓裂卸壓,增大巷道斷面,減小巷道通風(fēng)阻力;采用主動(dòng)支護(hù),提高圍巖自身承載能力。

    考慮現(xiàn)場(chǎng)巷道圍巖情況的變化以及機(jī)電運(yùn)輸?shù)确矫娴囊蛩?,斷面的收縮率約按15%計(jì)算,巷道圓拱設(shè)計(jì)為半徑2 000 mm,巷道寬度4 200 mm,巷道高度3 600 mm。

    由于2141工作面下巷為全煤巷道,頂煤厚度為1.9 m左右。從井下情況看,該煤層煤質(zhì)相對(duì)較脆,硬度不高,節(jié)理裂隙比較發(fā)育,煤層具有沖擊傾向性。因此支護(hù)對(duì)策采用主動(dòng)支護(hù),采用錨桿+錨索+金屬網(wǎng)+噴射混凝土聯(lián)合支護(hù),簡(jiǎn)稱(chēng)錨網(wǎng)噴聯(lián)合支護(hù)。在地質(zhì)條件比較復(fù)雜的情況下,采用減小錨桿支護(hù)的間、排距,加大錨索的長(zhǎng)度等措施處理[2]。

    2.2 錨網(wǎng)噴支護(hù)參數(shù)的設(shè)計(jì)

    2141工作面下巷布置在實(shí)煤體2號(hào)煤層中,埋深700 m左右。頂煤厚度約為19 m,煤層傾角20°該煤層煤質(zhì)相對(duì)較脆,硬度不高,節(jié)理裂隙比較發(fā)育,煤層具有沖擊傾向性。巷道破壞嚴(yán)重主要是頂板破碎矸石不穩(wěn)造成的。只有利用錨桿、錨索加固圍巖、懸吊下部松動(dòng)巖石,錨固在圍巖深部的穩(wěn)定巖層中,使頂板破碎矸石固化,發(fā)揮支撐作用才能減小巷道的破壞、不穩(wěn)定程度。由此巷道采用錨網(wǎng)噴聯(lián)合支護(hù)。再根據(jù)深井巷道支護(hù)原則、原理和方法,巷道斷面形狀選擇為上部呈半圓形,半徑r=2 000 mm,下部呈梯形。最后通過(guò)計(jì)算來(lái)確定錨網(wǎng)噴支護(hù)參數(shù)。

    2.2.1 錨索的長(zhǎng)度

    為了保證頂板錨索能錨固到穩(wěn)定的煤層中。通常情況下根據(jù)鉆機(jī)的工作能力和巷道圍巖巖石的物理力學(xué)性質(zhì),小型號(hào)錨索長(zhǎng)度在5.5~9.5 m之間,再考慮到巷道寬度和張拉長(zhǎng)度通常為0.4 m等因素。所以錨索的總長(zhǎng)度在5.9~9.9 m之間選擇。一般設(shè)計(jì)的錨索長(zhǎng)度在6~8 m之間滿(mǎn)足要求。所以在這里我們所取錨索的長(zhǎng)度確定為7 m[3]。

    2.2.2 錨索的支護(hù)密度

    根據(jù)“承載拱”理論,再參考錨固力和試驗(yàn)結(jié)果,錨索間、排距應(yīng)滿(mǎn)足下式:

    式中:L為錨索長(zhǎng)度,m;S為錨索間距,m。所以錨索間距為S≤3.5 m。

    根據(jù)沖擊地壓礦井深部巷道不穩(wěn)定條件和長(zhǎng)期以來(lái)某煤礦巷道支護(hù)經(jīng)驗(yàn),錨索間距確定為2 200 mm,排距確定為1 400 mm。

    2.2.3 錨桿的長(zhǎng)度L

    錨桿的長(zhǎng)度按如下公式計(jì)算:

    式中:L1為錨桿在圍巖以外所露出的長(zhǎng)度,取150 mm;L2為錨桿在圍巖以?xún)?nèi)的有效長(zhǎng)度,mm;L3為錨桿錨固段的長(zhǎng)度,加長(zhǎng)錨固取1 654 mm(使用K2460和Z2460兩個(gè)藥卷)。

    錨桿有效長(zhǎng)度L2不能小于巷道嚴(yán)重松動(dòng)破碎的范圍。根據(jù)以往所支護(hù)巷道的破壞情況來(lái)看,巷道松動(dòng)破碎范圍大,取錨桿有效長(zhǎng)度L2=600 mm,則錨桿長(zhǎng)度:L=L1+L2+L3=150 mm+600 mm+1 654 mm=2 404 mm。

    綜合考慮機(jī)電運(yùn)輸、安裝、巷道斷面收縮率和巷道尺寸等多方面的因素,確定錨桿長(zhǎng)度為2400mm[4]。

    2.2.4 錨桿間排距的確定

    要保證巷道圍巖的穩(wěn)定性,減小巷道的破壞,錨桿必須要有足夠的支護(hù)強(qiáng)度。根據(jù)之前大量巷道支護(hù)經(jīng)驗(yàn),所設(shè)計(jì)的支護(hù)強(qiáng)度q應(yīng)在0.25~0.4 MPa之間選取。在這里我們確定為q=0.32 MPa。假設(shè)錨桿的支護(hù)阻力T在150~180 kN之間選取,并且錨桿的間距和排距相等,則0.7~0.8m。

    為了加強(qiáng)圍巖的穩(wěn)定性和巷道總體的支護(hù)效果,在這里我們?nèi)⌒≈?,確定錨桿的間排距為Sj=Sp=700 mm。

    2.2.5 錨桿的類(lèi)型

    根據(jù)礦井的地質(zhì)條件以及圍巖(煤層)變形特征,在支護(hù)設(shè)計(jì)中,頂板最小支護(hù)強(qiáng)度為95 t/m,錨桿系統(tǒng)的最大讓壓距離為30 mm,讓壓點(diǎn)170~200 kN。而且要求錨桿工況點(diǎn)應(yīng)在彈性范圍內(nèi)[5]。

    根據(jù)以上要求,選用高強(qiáng)高預(yù)應(yīng)力讓壓錨桿(如圖1所示),其具體參數(shù)如下:

    圖1 高強(qiáng)高預(yù)應(yīng)力讓壓錨桿

    桿體直徑d=22 mm,錨桿有效長(zhǎng)度L=2 200 mm;

    桿體材料為Q500礦用高強(qiáng)螺紋鋼,其屈服荷載大于100 kN,抗壓荷載大于250 kN。

    2.2.6 噴射混凝土

    噴層厚度t=80 mm,抗壓強(qiáng)度Sc=22.8 MPa,剪切強(qiáng)度 τb=5 MPa。

    3 理論驗(yàn)算錨噴網(wǎng)支護(hù)設(shè)計(jì)參數(shù)的可行性

    實(shí)測(cè)原巖應(yīng)力P0=30 MPa;視密度為ρ=2 638 kg/m3;彈性模量 E=9.07×103MPa;泊松比 μ=0.25;黏聚力C=1 MPa;內(nèi)摩擦角φ=39°;R0為半圓拱巷道拱半徑,取2 m。

    3.1 錐形剪切體參數(shù)的計(jì)算

    起始破壞角α:

    椎形剪切體底寬h:

    相鄰錨桿間的半夾角δ:

    承載環(huán)厚度W:

    承載環(huán)剪切長(zhǎng)度S:

    剪切滑移線(xiàn)水平軸的平均夾角θ:

    在S范圍內(nèi)錨桿根數(shù)n:

    式中:e為錨桿間距,取0.7 m。

    代入數(shù)據(jù)計(jì)算得n=4。

    錨桿與破壞面的夾角β:

    3.2 圍巖錨固后的凝聚力C1

    式中:i為錨桿排距,取0.7 m;τs為錨桿抗拉強(qiáng)度,200 MPa;F為垂直于加載方向試件的斷面積,3.14 cm2。

    代入數(shù)據(jù)計(jì)算得C1=1.13 MPa。

    3.3 錨噴后圍巖塑性區(qū)半徑Rp

    式中:Pi為噴層抗力,取0.64 MPa。

    代入數(shù)據(jù)計(jì)算得Rp=3.3 m。

    3.4 錨噴后圍巖松動(dòng)區(qū)半徑Rb

    代入數(shù)據(jù)計(jì)算得Rb=2.87 m。

    3.5 錨桿間距和錨桿有效長(zhǎng)度驗(yàn)算

    錨桿間距

    錨桿的有效長(zhǎng)度2.2 m>Rp-R0=3.3-2=1.3 m>Rb-R0=2.87-2=0.87 m,說(shuō)明錨桿長(zhǎng)度大于松動(dòng)圈和塑性區(qū),錨桿的長(zhǎng)度能夠滿(mǎn)足巷道支護(hù)的需要[6]。

    圖2 承壓拱理論計(jì)算圖

    4 結(jié)論

    在進(jìn)行上述理論驗(yàn)算之后,證明了支護(hù)形式的選擇和支護(hù)參數(shù)的確定都是可行的。只有把巷道兩幫位移和頂?shù)装逡平靠刂频皆试S的范圍之內(nèi)才能夠滿(mǎn)足礦井的安全生產(chǎn)。為了保證礦井安全、高效、經(jīng)濟(jì)的進(jìn)行生產(chǎn),就要選擇一種最合理的支護(hù)方案,該支護(hù)方案的合理與否需要通過(guò)進(jìn)一步通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)工業(yè)性試驗(yàn)來(lái)進(jìn)行驗(yàn)證。

    參考文獻(xiàn)

    [1]王猛,柏建彪,王襄禹.深部?jī)A斜煤層沿空掘巷上覆結(jié)構(gòu)穩(wěn)定與控制研究[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào),2015(3):372-374.

    [2]李學(xué)彬,楊仁樹(shù),高延法.楊莊礦軟巖巷道錨桿與鋼管混凝土支架聯(lián)合支護(hù)技術(shù)研究[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào),2015(2):201-204.

    [3]王衛(wèi)軍,袁越,余偉健.采動(dòng)影響下底板暗斜井的破壞機(jī)理及其控制[J].煤炭學(xué)報(bào),2014(8):728-731.

    [4]王飛,劉洪濤,張勝凱.高應(yīng)力軟巖巷道可接長(zhǎng)錨桿讓壓支護(hù)技術(shù)[J].巖土工程學(xué)報(bào),2014(9):56-58.

    [5]謝生榮,謝國(guó)強(qiáng),何尚森.深部軟巖巷道錨噴注強(qiáng)化承壓拱支護(hù)機(jī)理及其應(yīng)用[J].煤炭學(xué)報(bào),2014(3):323-325.

    [6]孟慶彬,韓立軍,喬衛(wèi)國(guó).趙樓礦深部軟巖巷道變形破壞機(jī)理及控制技術(shù)[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào),2013(2):193-195.

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