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    進(jìn)氣溫度對整車動(dòng)力性能影響的試驗(yàn)研究

    2018-05-18 07:40:27廉巨龍何振安楊玉林段佳伶
    汽車實(shí)用技術(shù) 2018年7期
    關(guān)鍵詞:進(jìn)氣口爆震整車

    廉巨龍,何振安,楊玉林,段佳伶

    (華晨汽車工程研究院,遼寧 沈陽 110141)

    前言

    夏季標(biāo)定試驗(yàn)時(shí),車輛經(jīng)過長時(shí)間怠速后,起步性能變差,會(huì)明顯感覺到車輛的動(dòng)力性能不足。近年來,國內(nèi)外對車輛動(dòng)力性不足的這一問題開展了一些列的研究,如發(fā)動(dòng)機(jī)與變速箱的速比的合理匹配[1.2]、整車行駛阻力的優(yōu)化[3]、整車性能與動(dòng)力總成系統(tǒng)的標(biāo)定匹配[4]等對動(dòng)力性能的影響,而對于進(jìn)氣系統(tǒng)的原始進(jìn)氣口的布置不合理導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣溫度上升造成整車動(dòng)力性能的下降的研究還相對較少。

    進(jìn)氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì)優(yōu)劣直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)的性能。肖干[5]等研究了不同進(jìn)氣溫度條件下實(shí)現(xiàn)壓燃汽油直噴壓燃燒方式的試驗(yàn),結(jié)果表明,隨著進(jìn)氣溫度升高,著火時(shí)刻提前,最高的爆發(fā)壓力和峰值放熱率均升高,熱指示熱效率提高,排放升高。對于自然吸氣發(fā)動(dòng)機(jī)而言,進(jìn)氣溫度對發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性能的影響更為突出。在相同的空燃比條件下,進(jìn)氣溫度每上升10℃,發(fā)動(dòng)機(jī)的功率則降低3%~5%,這是由于高溫氣體從原始進(jìn)氣口進(jìn)入到發(fā)動(dòng)機(jī),由于高溫帶來的氧氣密度的降低,導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)有效的充氣效率下降,易產(chǎn)生爆震的傾向,為了避免對發(fā)動(dòng)機(jī)的損壞,就必須減小點(diǎn)火提前角,從而使得整車的動(dòng)力性能變差。

    針對夏季標(biāo)定試驗(yàn)后,出現(xiàn)長時(shí)間怠速后車輛的起步動(dòng)力性能變差,影響駕駛感受的現(xiàn)象,通過對整車改制進(jìn)氣系統(tǒng)方案的研究,分析出進(jìn)氣溫度高的根本原因,從而制定原始進(jìn)氣口的設(shè)計(jì)規(guī)范。并針對問題車輛對前端模塊的密封進(jìn)行改制,通過對比試驗(yàn)研究,得到了前端密封對進(jìn)氣溫度的影響,并在不同的環(huán)境溫度下,研究了進(jìn)氣溫度對發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性及爆震傾向的影響。解決了由于進(jìn)氣溫度高導(dǎo)致整車的動(dòng)力性能變差的實(shí)際問題。

    1 試驗(yàn)部分

    1.1 問題排查及討論

    表1 試驗(yàn)條件

    改制車輛的進(jìn)氣系統(tǒng)進(jìn)行問題的排查驗(yàn)證。圖1為整車進(jìn)氣系統(tǒng)的改制方案。測試工況:環(huán)境溫度25℃,低速爬坡工況(50Km/h-2G-9%坡度)。方案(a)原車輛進(jìn)氣系統(tǒng)布置的方案。方案(b)是為了驗(yàn)證是否由發(fā)動(dòng)機(jī)的熱輻射導(dǎo)致進(jìn)氣溫度變高。方案(c)是為了驗(yàn)證是否由原始進(jìn)氣口的布置問題導(dǎo)致進(jìn)氣溫度變高。

    圖1 整車進(jìn)氣系統(tǒng)改制方案

    圖2 進(jìn)氣溫度的測試結(jié)果對比

    從圖2可以看出,空氣濾清器布置在發(fā)動(dòng)機(jī)上與布置在發(fā)動(dòng)機(jī)側(cè)對進(jìn)氣溫度的影響不大。可見,發(fā)動(dòng)機(jī)的熱輻射對進(jìn)氣系統(tǒng)的溫度影響很小。而將原始進(jìn)氣口引出發(fā)倉,對進(jìn)氣溫度影響較大,原始進(jìn)氣口的溫度降低 6℃,節(jié)氣門入口的溫度降低4.1℃。這是由于原始進(jìn)氣口受發(fā)倉及冷卻模塊所產(chǎn)生的熱氣及風(fēng)扇擾動(dòng)產(chǎn)生氣流的影響較小,帶來的進(jìn)氣溫度的降低。由此可見,原始進(jìn)氣口的布置位置的合理性對進(jìn)氣溫升影響較大。

    1.2 試驗(yàn)工況

    測試環(huán)境在某公司的環(huán)境排放試驗(yàn)室中進(jìn)行。該試驗(yàn)室配備AVL48英寸四驅(qū)地盤測功機(jī)系統(tǒng)及IMTECH高低溫環(huán)境模擬系統(tǒng)。測試車輛采用磨合3000Km后的工裝樣車進(jìn)行試驗(yàn)測試。試驗(yàn)條件(見表1):

    測試前對試驗(yàn)測試車輛進(jìn)行預(yù)熱處理,進(jìn)行100Km/h、10min-Idle、5min-100Km/h、10min-Idle、5min的試驗(yàn)?zāi)ズ稀?/p>

    工況Ⅰ測試方法:將工裝樣車進(jìn)行預(yù)跑后進(jìn)行 Idle-5min。

    工況Ⅱ測試方法:將工裝樣車進(jìn)行預(yù)跑后,在 30℃35℃40℃45℃不同的環(huán)境溫度下進(jìn)行 Idle 5min、2G-10Km/h-5min、3G-WOT的測試。

    1.3 方案說明

    在不改變進(jìn)氣系統(tǒng)現(xiàn)有布置方案的前提下,對工裝樣車進(jìn)行改制,將原始進(jìn)氣口與發(fā)倉進(jìn)行隔離,避免發(fā)動(dòng)機(jī)倉熱氣及冷卻模塊所產(chǎn)生的熱氣擴(kuò)散入進(jìn)氣口。

    圖3為試制樣車進(jìn)行密封處理后的改制圖片。

    圖3 樣車密封改制圖

    從圖3(A)可以看出,原始進(jìn)氣口安裝位置支梁與水箱上橫梁間存在較大空隙。發(fā)倉中的熱氣會(huì)通過間隙進(jìn)入原始進(jìn)氣口。圖3(B)采用隔熱材料將原始進(jìn)氣口與發(fā)動(dòng)機(jī)倉進(jìn)行隔離(絕對密封),避免發(fā)倉中的熱氣及冷卻模塊、冷凝器所產(chǎn)生的熱氣及風(fēng)扇擾動(dòng)的熱氣流從原始進(jìn)氣口進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī)。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 工況Ⅰ的試驗(yàn)結(jié)果分析

    圖4為改進(jìn)前后進(jìn)氣溫度隨著時(shí)間的變化規(guī)律??梢钥闯?,在車輛怠速5min的過程中,改進(jìn)后方案B比A方案的原始進(jìn)氣口溫度降低了約20℃,節(jié)氣門口的進(jìn)氣溫度降低約7℃。由此可見,車輛前端增加密封后的方案可以降低進(jìn)氣溫度,尤其是原始進(jìn)氣口的溫度。當(dāng)車輛長時(shí)間怠速后進(jìn)氣溫度會(huì)明顯升高。

    同時(shí),原始進(jìn)氣口的溫度出現(xiàn)周期性的波動(dòng),這是由于原始進(jìn)氣口受風(fēng)扇的周期性的開啟關(guān)閉的擾動(dòng)導(dǎo)致的。當(dāng)風(fēng)扇開啟時(shí),方案B的原始進(jìn)氣口受風(fēng)扇的擾動(dòng)變的很小。由此可見,原始進(jìn)氣口的布置對進(jìn)氣溫度的影響至關(guān)重要。為了盡可能的降低進(jìn)氣溫度,原始進(jìn)氣口布置應(yīng)隔絕發(fā)動(dòng)機(jī)倉、冷卻模塊及冷凝器所產(chǎn)生的熱氣及風(fēng)扇的擾動(dòng)熱氣從原始進(jìn)氣口進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī),保證發(fā)動(dòng)機(jī)吸入新鮮的空氣。

    圖4 A/B方案怠速工況下進(jìn)氣溫度隨時(shí)間的變化

    2.2 工況Ⅱ的試驗(yàn)結(jié)果分析

    進(jìn)氣溫度高,會(huì)導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)的有效充氣效率的下降,使得發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒溫度過高,爆震傾向增加。為了避免由于發(fā)動(dòng)機(jī)爆震所帶來的破壞,需要推遲點(diǎn)火提前角,這樣會(huì)導(dǎo)致燃燒壓力的降低,出現(xiàn)較大的能量損失,從而使整車的動(dòng)力性能變差。

    圖5為不同的進(jìn)氣溫度條件下,進(jìn)氣溫度對發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火提前角及整車動(dòng)力性的影響曲線。

    從圖5(a)可以看出,在30℃的環(huán)境溫度下,增加密封后節(jié)氣門口的進(jìn)氣溫度降低 2~3℃,車輛的起步動(dòng)力性能好于原狀態(tài),從750rpm到5500rpm轉(zhuǎn)速范圍,3G-WOT工況,加速時(shí)間提升0.5S,加速性能優(yōu)化原狀態(tài)。局部范圍發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火提前 0.75CA 。由此可見,30℃下降低進(jìn)氣溫度可以降低爆震傾向,提升整車的動(dòng)力性能。

    從圖5(b)可以看出,在35℃的環(huán)境溫度下,節(jié)氣門口的進(jìn)氣溫度降低 3~4℃,車輛的起步性能好于原始狀態(tài),從750rpm到5500rpm轉(zhuǎn)速區(qū)間,3G-WOT工況,加速時(shí)間提升 2S,加速性能優(yōu)化原狀態(tài)。局部范圍點(diǎn)火提前角提前0.75CA。

    從圖5(c)可以看出,在40℃的環(huán)境溫度下,節(jié)氣門口的進(jìn)氣溫度降低 2~3℃,車輛的起步動(dòng)力性能略好于原狀態(tài),從750rpm到5500rpm轉(zhuǎn)速區(qū)間,3G-WOT工況,加速時(shí)間提升1.4S,加速性能優(yōu)化原狀態(tài)。點(diǎn)火提前角變化不大,對發(fā)動(dòng)機(jī)爆震傾向改善較小。

    從圖5(d)可以看出,在45℃的環(huán)境溫度下,節(jié)氣門口的進(jìn)氣溫度降低 2~3℃,車輛的起步動(dòng)力性能略好于原狀態(tài),從750rpm到5500rpm轉(zhuǎn)速區(qū)間,3G-WOT工況,加速時(shí)間提升1.7S,加速性能優(yōu)化原狀態(tài)。局部范圍點(diǎn)火提前角提前0.75~1.5CA。由此可見,高溫環(huán)境下,較低的進(jìn)氣溫度可以帶來整車動(dòng)力性能的較大提升。

    圖5 不同溫度下進(jìn)氣溫度對整車動(dòng)力性的影響

    2.3 原始進(jìn)氣口設(shè)計(jì)要求

    通過上述試驗(yàn)研究分析,進(jìn)氣系統(tǒng)原始進(jìn)氣口的布置對整車的動(dòng)力性能影響較大,完善進(jìn)氣系統(tǒng)原始進(jìn)氣口的設(shè)計(jì)規(guī)范。

    首先,原始進(jìn)氣口的布置應(yīng)考慮避免雨雪及灰塵的進(jìn)入,如原始進(jìn)氣口的位置受布置所限,需要考慮到進(jìn)氣系統(tǒng)中增加除雨雪裝置;考慮到涉水工況的影響,

    避免汽車涉水時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)水,原始進(jìn)氣口布置的Z向高度盡量增高。

    其次,原始進(jìn)氣口的位置應(yīng)避免布置在車輛行駛時(shí)的負(fù)壓區(qū),這樣會(huì)導(dǎo)致吸入發(fā)動(dòng)機(jī)的空氣密度降低,影響發(fā)動(dòng)機(jī)的功率發(fā)揮,并使排放結(jié)果惡化,影響汽車的動(dòng)力性及經(jīng)濟(jì)性。

    最后,原始進(jìn)氣口的位置還需要考慮發(fā)倉熱氣及其他熱源產(chǎn)生熱氣對發(fā)動(dòng)機(jī)的影響,較高的進(jìn)氣溫度會(huì)使得汽車的動(dòng)力性下降,爆震傾向增加。

    3 結(jié)束語

    1)發(fā)倉前端有效密封的措施可以有效的降低進(jìn)氣溫度,原始進(jìn)氣口設(shè)計(jì)的合理性影響發(fā)動(dòng)機(jī)的性能。

    2)在不同的環(huán)境溫度下,降低進(jìn)氣口及發(fā)動(dòng)機(jī)的節(jié)氣門入口處的溫度可以改善長時(shí)間怠速后的車輛的動(dòng)力性能,減少爆震現(xiàn)象的發(fā)生。

    3)原始進(jìn)氣口的設(shè)計(jì)應(yīng)綜合考慮規(guī)避雨雪及汽車涉水進(jìn)水,避免布置在汽車行駛時(shí)的負(fù)壓區(qū)及避免發(fā)倉及其他熱源產(chǎn)生的熱氣進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī)。

    參考文獻(xiàn)

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