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    C/SiC復(fù)合材料摩擦性能及儲(chǔ)油性能分析

    2018-05-14 12:19隋天一林彬魏金花王皓吉閆帥
    關(guān)鍵詞:復(fù)合材料

    隋天一 林彬 魏金花 王皓吉 閆帥

    摘 要:復(fù)合材料因性能獨(dú)特而備受關(guān)注,但其自身結(jié)構(gòu)復(fù)雜且受到諸多因素的影響,因而對(duì)其摩擦學(xué)性能的研究仍有待進(jìn)一步加強(qiáng)。為了對(duì)比不同摩擦配副對(duì)C/SiC復(fù)合材料摩擦性能及儲(chǔ)油性能的影響,以C/SiC復(fù)合材料為研究對(duì)象,運(yùn)用銷盤摩擦學(xué)試驗(yàn)方法,研究了C/SiC復(fù)合材料與45#鋼以及C/SiC復(fù)合材料與ZrO2材料摩擦配副的摩擦學(xué)性能,采用三維形貌儀等儀器對(duì)C/SiC復(fù)合材料摩擦后的表面進(jìn)行表征分析,研究其摩擦后的表面質(zhì)量及其儲(chǔ)油性能。結(jié)果表明,C/SiC復(fù)合材料與45#鋼磨損劇烈,摩擦后表面儲(chǔ)油性能嚴(yán)重下降;其與ZrO2對(duì)磨則摩擦系數(shù)較低,磨損量較小,摩擦后的表面仍保持了較好的承載性能及儲(chǔ)油性能,是一種良好的摩擦配副。研究結(jié)果為拓展C/SiC復(fù)合材料的應(yīng)用及揭示其摩擦學(xué)特性提供了有力支撐。

    關(guān)鍵詞:摩擦學(xué);C/SiC;復(fù)合材料;儲(chǔ)油性能;摩擦性能

    中圖分類號(hào):TK172 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

    文章編號(hào):1008-1542(2018)03-0191-07

    隨著科學(xué)技術(shù)的高速發(fā)展,生產(chǎn)過程向連續(xù)化、自動(dòng)化方向發(fā)展,機(jī)器向高速、重載方向發(fā)展[1],新型復(fù)合材料具有比強(qiáng)度和比剛度高、尺寸穩(wěn)定性好、透波、電絕緣、耐磨、抗沖擊、高阻尼、抗疲勞等諸多優(yōu)良特性[2],廣泛應(yīng)用于生產(chǎn)生活中。但是復(fù)合材料結(jié)構(gòu)復(fù)雜,具有各向異性、非均勻性、脆性大、耐熱沖擊性差等特點(diǎn),其加工后的表面質(zhì)量不易控制,直接影響了摩擦磨損性能。國內(nèi)外學(xué)者對(duì)復(fù)合材料的摩擦學(xué)性能進(jìn)行了一系列研究:中南大學(xué)王秀飛等[3]、華南理工大學(xué)陳東[4]以及中國海洋大學(xué)韓野[5]針對(duì)復(fù)合材料的制備及摩擦行為進(jìn)行了系統(tǒng)研究;東南大學(xué)謝亞飛[6]研究發(fā)現(xiàn),三維編織復(fù)合材料具有良好的抗剪切性能;尹彩流等[7]指出,C/C-SiC復(fù)合材料與鐵基粉末冶金材料組成的摩擦副的摩擦性能優(yōu)異;茹紅強(qiáng)等[8]研究了三維網(wǎng)絡(luò)SiC陶瓷/金屬復(fù)合材料的摩擦性能,指出材料表面摩擦形成的氧化層硬度較高,是該材料耐磨性能優(yōu)良的主要原因;MANABU等[9]、KRUPKA等[10]、HHN等[11]以及MOURIER等[12]通過試驗(yàn)研究了彈流接觸條件下微凹坑陣列的摩擦學(xué)行為,指出表面微結(jié)構(gòu)對(duì)油膜成形的影響顯著;REN等[13]及HU等[14]建立了分析點(diǎn)接觸的統(tǒng)一3D 混合彈流潤滑模型;CHEN等[15]設(shè)計(jì)了用來研究粗糙表面線接觸混合彈流潤滑問題的3D線接觸型彈流模型;WANG等[16]發(fā)現(xiàn)微凹坑直徑較小時(shí)具有良好的減摩效果;DOBRICA等[17]通過對(duì)織構(gòu)表面流體動(dòng)力性能的影響進(jìn)行研究,得出了優(yōu)化的紋理區(qū)范圍和凹坑方位;ETSION[18]通過試驗(yàn)得出單一表面激光造型的機(jī)械密封,無論是在承載能力還是摩擦特性方面都優(yōu)于未造型表面;COSTA等[19]研究發(fā)現(xiàn)凹坑中儲(chǔ)存的潤滑劑體積太小,不能減小摩擦力和改善潤滑;日本大阪大學(xué)花崎伸作[20]研究得出復(fù)合材料中纖維被切斷是由于垂直于纖維自身軸線的剪切應(yīng)力超過了纖維的剪切強(qiáng)度極限所致;沈新民等[21]發(fā)現(xiàn)碳化硅零件在等離子體氧化輔助軟磨粒拋光下可以實(shí)現(xiàn)較高的表面質(zhì)量;LI等[22]研究發(fā)現(xiàn),C/C-SiC與金屬配副摩擦在低速狀態(tài)時(shí)摩擦與磨損都較小,但是在高速時(shí)會(huì)出現(xiàn)嚴(yán)重的磨損;GOOBYEONG等[23]則發(fā)現(xiàn)C/SiC復(fù)合材料摩擦系數(shù)受溫度的影響顯著。

    由以上的分析可以看出,復(fù)合材料因其獨(dú)特的表面結(jié)構(gòu),表現(xiàn)出了不同于其他材料的摩擦學(xué)性能,但目前對(duì)C/SiC復(fù)合材料的表面結(jié)構(gòu)及其摩擦學(xué)性能的研究尚不深入。本研究以C/SiC復(fù)合材料為研究對(duì)象,研究其與45#鋼及ZrO2配副的摩擦性能,并對(duì)C/SiC復(fù)合材料的摩擦表面進(jìn)行分析,研究其承載性能及儲(chǔ)油性能。實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn),C/SiC復(fù)合材料與45#鋼對(duì)磨出現(xiàn)了嚴(yán)重的磨損,其承載性能和儲(chǔ)油性能下降;C/SiC復(fù)合材料與ZrO2對(duì)磨則表現(xiàn)出良好的摩擦學(xué)性能,且C/SiC復(fù)合材料表面的承載及儲(chǔ)油性能較好。

    1 試驗(yàn)方法

    1.1 試驗(yàn)材料及摩擦學(xué)試驗(yàn)方法

    碳化硅陶瓷因具有高強(qiáng)度、高硬度、抗腐蝕、耐高溫等特點(diǎn)而被廣泛用于高溫和某些苛刻的環(huán)境中,尤其是在航空航天飛行器需要承受極高溫度的特殊部位,具有很大的應(yīng)用潛力。為了對(duì)比不同摩擦配副對(duì)C/SiC復(fù)合材料摩擦性能及儲(chǔ)油性能的影響,本次摩擦試驗(yàn)選用C/SiC復(fù)合材料與ZrO2以及C/SiC復(fù)合材料與45#鋼2種摩擦配副。試驗(yàn)配副選用銷盤配副,提前將不同纖維朝向的C/SiC復(fù)合材料加工成銷,并準(zhǔn)備ZrO2及45#鋼2種圓盤以備使用,試驗(yàn)前均將試件置于乙醇中超聲震蕩2 min,以去除表面污染物。纖維增韌陶瓷基復(fù)合材料的性能取決于各組分的性能、比例以及纖維結(jié)構(gòu)。相同摩擦副,因纖維方向不同,摩擦性能會(huì)有很大差異。本研究用三維非接觸式表面形貌儀和成都勵(lì)揚(yáng)超景深顯微測(cè)量系統(tǒng)進(jìn)行全程觀察,對(duì)比C/SiC復(fù)合材料纖維疊層方向和垂直纖維疊層方向的摩擦磨損性能及儲(chǔ)油性能。圖1示出了C/SiC試件、ZrO2試件以及45#鋼試件。

    研究中所有摩擦磨損試驗(yàn)均在 MMW-1 型立式萬能摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)上完成。該試驗(yàn)機(jī)在一定的接觸壓力下,以滾動(dòng)、滑動(dòng)及復(fù)合摩擦的形式完成點(diǎn)、線、面的磨損模擬試驗(yàn),可用于評(píng)價(jià)潤滑劑、金屬、涂層、陶瓷等工程材料及表面改性處理后的摩擦磨損性能。摩擦試驗(yàn)時(shí)長為7 200 s,試驗(yàn)力為50 N,主軸速度為400 r/min。

    滑動(dòng)速度及接觸壓力計(jì)算如式(1)和式(2)所示。

    1.2 表征分析方法

    在試驗(yàn)完成后取下摩擦副,用丙酮清洗摩擦副,隨后進(jìn)行30 min水浴清洗,在恒溫干燥箱內(nèi)進(jìn)行干燥,摩擦磨損前后材料表面定量和定性分析分別采用NANOVEA三維非接觸式表面形貌儀和成都勵(lì)揚(yáng)LY-WN-YH超景深測(cè)量系統(tǒng)進(jìn)行觀察。采用精度為 0.1 mg 的分析天平,對(duì)對(duì)磨工件的磨損量進(jìn)行表征分析。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 C/SiC摩擦性能分析

    C/SiC復(fù)合材料與45#鋼進(jìn)行摩擦磨損試驗(yàn)記錄的摩擦系數(shù)曲線如圖2 a)所示。試驗(yàn)開始后,摩擦系數(shù)出現(xiàn)小幅的波動(dòng),原因是初期摩擦使摩擦副表面較大凸起磨平,在經(jīng)歷短暫的磨合過程后,摩擦系數(shù)逐漸增大并在700 s左右進(jìn)入相對(duì)平穩(wěn)的階段,摩擦系數(shù)保持在0.8左右,試驗(yàn)過程伴隨著較大的噪聲和振動(dòng)。而從3 400 s開始,摩擦系數(shù)突然出現(xiàn)劇烈震蕩,C/SiC復(fù)合材料出現(xiàn)微小崩碎,45#鋼表面出現(xiàn)顯著劃痕,平均摩擦系數(shù)急劇增大至5,試件磨損劇烈,試驗(yàn)停止。該現(xiàn)象可能是由于摩擦過程中伴隨著接觸表面的磨損,接觸區(qū)域內(nèi)磨屑積累形成嚴(yán)重的磨粒磨損,并且伴隨著摩擦熱的積累,在3 500 s左右出現(xiàn)了摩擦系數(shù)大幅上升的現(xiàn)象。

    C/SiC復(fù)合材料與ZrO2進(jìn)行摩擦磨損試驗(yàn)記錄的摩擦系數(shù)曲線如圖2 b)所示。試驗(yàn)開始后進(jìn)入磨合期,摩擦系數(shù)出現(xiàn)快速上升,在1 000 s左右達(dá)到0.62,之后出現(xiàn)快速下降,到6 000 s左右進(jìn)入平穩(wěn)期,摩擦系數(shù)穩(wěn)定于0.2左右,試驗(yàn)過程中震蕩和噪聲較小,C/SiC復(fù)合材料以及ZrO2未出現(xiàn)剝落及崩碎現(xiàn)象,直至到達(dá)設(shè)定試驗(yàn)時(shí)間停止。

    C/SiC復(fù)合材料與45#鋼及ZrO2摩擦后的摩擦表面如圖3所示。由摩擦表面可以看出,經(jīng)過與45#鋼對(duì)磨后表面非常平整,但出現(xiàn)了較大的裂紋,表面同時(shí)出現(xiàn)了一定的轉(zhuǎn)移膜以及表面氧化。分析其原因是由于摩擦試驗(yàn)中磨損非常嚴(yán)重,導(dǎo)致C/SiC表面出現(xiàn)了嚴(yán)重的剝落。在觀察C/SiC復(fù)合材料與ZrO2對(duì)磨后的表面可以看出,C/SiC復(fù)合材料表面出現(xiàn)較多的凹坑,且表面劃痕較為嚴(yán)重,在摩擦表面可以看出明顯的纖維結(jié)構(gòu),能夠?qū)δΣ帘砻孢M(jìn)行支撐。

    2.2 C/SiC表面儲(chǔ)油性能分析

    C/SiC復(fù)合材料與45#鋼進(jìn)行摩擦后出現(xiàn)表面銹蝕,且粗糙度嚴(yán)重變大,導(dǎo)致表面三維形貌只能通過高斯濾波才能看清;而C/SiC復(fù)合材料與ZrO2對(duì)磨過程較為平順,摩擦試驗(yàn)后的表面比較平滑。使用非接觸式三維形貌儀對(duì)摩擦表面進(jìn)行檢測(cè),與摩擦前表面形貌進(jìn)行比較發(fā)現(xiàn),C/SiC復(fù)合材料與45#鋼摩擦后的表面變得更加粗糙,而其與ZrO2對(duì)磨后的表面則較試驗(yàn)前光滑,詳見圖4。

    從圖4可以看出,C/SiC復(fù)合材料與45#鋼進(jìn)行摩擦后表面的核心區(qū)空隙面積較小,谷底區(qū)空隙面積也減小,尖峰增多,可以推斷其表面承載和儲(chǔ)油性能均下降。但可以看到,C/SiC復(fù)合材料與ZrO2對(duì)磨后表面的核心區(qū)空隙面積增大,谷底區(qū)空隙面積也增大,從而承載和儲(chǔ)油性能均有所提高。表1列出了摩擦試驗(yàn)前后C/SiC復(fù)合材料的表面參數(shù)。

    由表1可以看出,經(jīng)過摩擦試驗(yàn)后,C/SiC復(fù)合材料表面結(jié)構(gòu)參數(shù)均比摩擦試驗(yàn)之前出現(xiàn)了大幅的提升,這說明表面粗糙度明顯增大,但同時(shí)可以看出,C/SiC復(fù)合材料與ZrO2進(jìn)行摩擦后的表面結(jié)構(gòu)參數(shù)明顯比C/SiC復(fù)合材料與45#鋼進(jìn)行摩擦后的表面低一個(gè)數(shù)量級(jí)。

    圖5為表面支承長度曲線,如圖5所示2條平行線,一條在5%支承長度處,另一條在85%支承長度處,這樣曲線就被分成3個(gè)區(qū)域:峰頂區(qū)(0~5%)、核心區(qū)(5%~85%)和谷底區(qū)(85%~100%)。對(duì)于表面的支承特性,表面支承長度率從0增加到一個(gè)給定值(通常取5%)越快,則該表面的支承性能就會(huì)越好。谷底區(qū)空隙面積越大,其儲(chǔ)油性能越好??梢钥闯觯珻/SiC復(fù)合材料與ZrO2進(jìn)行摩擦后表面在核心區(qū)比較平穩(wěn),空隙面積較大,支承性能較好。而與45#鋼對(duì)磨后的表面對(duì)比可以看出,其表面出現(xiàn)了嚴(yán)重的磨損,表面參數(shù)出現(xiàn)嚴(yán)重分化,材料因?yàn)樾K剝落而出現(xiàn)嚴(yán)重的凸峰和凹坑,承載性能及儲(chǔ)油性能較差。

    圖6為摩擦后的45#鋼以及ZrO2摩擦表面的形貌圖,可以清晰地看出,45#鋼在摩擦試驗(yàn)后表面出現(xiàn)了嚴(yán)重的劃痕,犁溝現(xiàn)象明顯;而對(duì)比ZrO2摩擦后的表面可以看出,ZrO2表面整體較為平整,未出現(xiàn)嚴(yán)重的劃痕,部分區(qū)域出現(xiàn)小塊凹坑,可能是由于材料自身缺陷而導(dǎo)致的。整體來說,ZrO2表面的磨損情況要明顯低于45#鋼表面。

    3 結(jié) 語

    針對(duì)C/SiC復(fù)合材料與45#鋼、C/SiC復(fù)合材料與ZrO2的摩擦性能進(jìn)行了研究,運(yùn)用非接觸式三維形貌儀及超景深測(cè)量儀,對(duì)摩擦后的C/SiC復(fù)合材料表面進(jìn)行了分析,研究了其承載性能及儲(chǔ)油性能。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),C/SiC復(fù)合材料與45#鋼材料對(duì)磨后產(chǎn)生的磨損非常劇烈,摩擦表面出現(xiàn)嚴(yán)重的犁溝現(xiàn)象,并伴隨表面剝落的發(fā)生,降低了材料的儲(chǔ)油性能;而C/SiC復(fù)合材料與ZrO2材料對(duì)磨后表現(xiàn)出良好的摩擦學(xué)性能,表面較為平整,未出現(xiàn)嚴(yán)重的犁溝及剝落現(xiàn)象,表面儲(chǔ)油性能良好。C/SiC復(fù)合材料與ZrO2摩擦后表面承載和儲(chǔ)油性能提高,而與45#鋼摩擦后表面承載和儲(chǔ)油性能出現(xiàn)嚴(yán)重下降。摩擦后ZrO2表面明顯優(yōu)于45#鋼表面,C/SiC復(fù)合材料與ZrO2配副更適宜作為摩擦副材料。

    本研究目前只針對(duì)較為常見的45#鋼配副以及ZrO2配副進(jìn)行了摩擦性能研究,所研究的配副種類有限,今后可針對(duì)更多種類摩擦配副以及表面磨損機(jī)理進(jìn)行深入研究。

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