三元復(fù)合驅(qū)靶向輸送提高采收率技術(shù)

吳凡 ，侯吉瑞 ，汪志明，馬云飛 ，王東營(yíng)

（1.中國(guó)石油大學(xué)（北京）石油工程學(xué)院，北京 102249；2.中國(guó)石油大學(xué)（北京）提高采收率研究院，北京 102249；3.中國(guó)石油三次采油重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室低滲油田提高采收率應(yīng)用基礎(chǔ)理論研究室，北京 102249；4.教育部油田開發(fā)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102249）

0 引言

三元復(fù)合驅(qū)作為三次采油技術(shù)可以大幅度提高原油采收率[1-4]，但是三元復(fù)合體系在地層中的損耗問(wèn)題一直是制約三元復(fù)合驅(qū)發(fā)展的瓶頸之一，特別是在注入井附近，水驅(qū)之后近井地帶沖刷充分，含水飽和度較高，此時(shí)注入三元復(fù)合體系會(huì)造成嚴(yán)重的損耗，極大影響三元復(fù)合體系提高采收率的性能。國(guó)內(nèi)外在三元復(fù)合體系的損耗方面做了大量研究[5-6]，認(rèn)為三元復(fù)合體系在油層中滲流傳質(zhì)的影響因素主要包括物理及化學(xué)吸附、機(jī)械捕集、剪切降解、色譜分離、擴(kuò)散彌散等。劉剛等[7]的研究表明，三元復(fù)合體系在二類油層中驅(qū)替時(shí)各組分損失嚴(yán)重，表面活性劑在運(yùn)移距離的前 20%損失率達(dá)到 80%，堿與聚合物的損失率也達(dá)到23%和 12%。目前降低復(fù)合體系損耗的方法主要是在注入主段塞前注入前置預(yù)沖洗段塞以及在主段塞中直接加犧牲劑，但這兩種方法并不能有效降低三元復(fù)合體系的損失，特別是在近井地帶的損失，而且成本較高。因此，如何降低注入井附近三元復(fù)合體系的損耗，提高三元復(fù)合驅(qū)的驅(qū)油效率成為急需解決的技術(shù)難題。

近年來(lái)隨著油田的深入開發(fā)、老油田的挖潛，利用高壓水射流破巖作用的水力噴射徑向鉆孔技術(shù)越來(lái)越成熟。2007年，在劉家區(qū)煤礦采用水力噴射徑向水平井技術(shù)完鉆了直徑大于50.8 mm、長(zhǎng)度100 m的多個(gè)水平井眼[8]；2011年，在埃及Belayim油田1號(hào)井的兩個(gè)層位完鉆了5個(gè)長(zhǎng)50 m和1個(gè)長(zhǎng)90 m的徑向水平段[9]；2012年，在延長(zhǎng)油田的M井，成功完鉆多個(gè)長(zhǎng)度100 m的徑向水平段[10]。

為提高三元復(fù)合體系的利用效率，將高壓水力噴射徑向鉆水平井技術(shù)與三元復(fù)合驅(qū)結(jié)合起來(lái)，提出一種靶向輸送三元復(fù)合體系的注入方式，即在水驅(qū)后利用高壓水射流技術(shù)[11-14]，以富集油的區(qū)域?yàn)槟繕?biāo)靶位，從注入井到目標(biāo)靶位鉆出超短半徑徑向水平井作為靶向通道，三元復(fù)合體系經(jīng)過(guò)靶向通道被直接輸送至富集油的區(qū)域，以達(dá)到減少三元復(fù)合體系在注入井附近損耗的問(wèn)題，充分發(fā)揮三元復(fù)合體系的利用效率，提高采收率。為優(yōu)選出最佳驅(qū)替方案，利用平板均質(zhì)巖心模型，開展相關(guān)的驅(qū)替物理模擬實(shí)驗(yàn)，并結(jié)合數(shù)值模擬技術(shù)優(yōu)化驅(qū)替參數(shù)。

1 三元復(fù)合驅(qū)靶向輸送實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

①堿（NaOH）：分析純；②表面活性劑：烷基苯磺酸鈉類混合物，有效含量 50%；③聚合物：相對(duì)分子質(zhì)量 2 400×104～2 600×104，平均 2 500×104，有效固含量90%，水解度 22%；④實(shí)驗(yàn)用水：模擬大慶油田地層水，礦化度6 778 mg/L（其中KCl：20 mg/L，NaCl：3 488 mg/L，Na2SO4：114 mg/L，MgCl2·6H2O：564 mg/L，CaCl2：64 mg/L，NaHCO3：2 828 mg/L）；⑤實(shí)驗(yàn)用油：大慶采油二廠脫氣脫水原油與航空煤油配制，模擬油黏度7.9 mPa·s（使用布氏黏度計(jì)在45 ℃下，以7.34 r/s測(cè)定）；⑥三元復(fù)合體系：用模擬地層水配制濃度 1 500 mg/L聚合物溶液，然后分別加入1.2%堿（NaOH）和 0.3%（有效質(zhì)量分?jǐn)?shù)）表面活性劑，得到三元復(fù)合驅(qū)油體系。該三元復(fù)合驅(qū)油體系的表觀黏度為 36.8 mPa·s（測(cè)定方法同材料⑤），三元復(fù)合體系在 45 ℃下與所配制的模擬油之間的界面張力為2.05×10-3mN/m；⑦平板巖心模型（見圖1）：均質(zhì)澆筑，其上分布注入井、采出井、電極對(duì)及飽和油水井（巖心飽和油、水時(shí)使用）。電極對(duì)用于測(cè)試電阻計(jì)算含油飽和度，繪制含油飽和度分布圖。模型尺寸50 cm×50 cm×3 cm，滲透率 500×10-3μm2。

圖1 實(shí)驗(yàn)平板模型

1.2 實(shí)驗(yàn)儀器

驅(qū)替實(shí)驗(yàn)儀器包括 HDH-100C型高溫高壓恒速泵、靜音空氣泵、HW-Ⅱ型恒溫箱、高壓中間容器、電阻測(cè)試裝置、SVT20N型旋轉(zhuǎn)滴界面張力儀、DV-II+Pro型Brookfield黏度計(jì)、量筒等。

1.3 實(shí)驗(yàn)步驟

為便于靶向通道的設(shè)置，平板模型注采方式為四分之一五點(diǎn)井網(wǎng)的一注一采方式。受模型及實(shí)驗(yàn)條件的限制，實(shí)驗(yàn)中采用鉆孔方式替代水射流過(guò)程來(lái)設(shè)置靶向通道，其長(zhǎng)度25 cm、直徑3 mm。

實(shí)驗(yàn)步驟：①模型抽真空、飽和水；②飽和油、老化；③水驅(qū)油至出口含水率98%，計(jì)算水驅(qū)采收率；④常規(guī)三元復(fù)合驅(qū)替，水驅(qū)后直接注入0.3倍孔隙體積三元復(fù)合體系，繼續(xù)水驅(qū)至含水 98%；⑤重復(fù)①—③步后測(cè)試平板模型各部分的電阻，計(jì)算含油飽和度，繪制含油飽和度分布圖；⑥根據(jù)含油飽和度分布確定目標(biāo)靶位；⑦鉆靶向通道（直角或?qū)牵?，由靶向通道注?0.3倍孔隙體積三元復(fù)合體系，繼續(xù)水驅(qū)至含水98%，計(jì)算總采收率；⑧繪制后續(xù)水驅(qū)結(jié)束后含油飽和度分布圖，與常規(guī)驅(qū)替進(jìn)行對(duì)比分析。

1.4 靶位確定方法

確定目標(biāo)靶位就是找出水驅(qū)后剩余油富集的區(qū)域，電阻法測(cè)電阻的方式可以計(jì)算平板模型中含油飽和度，繪制出水驅(qū)后的含油飽和度分布圖，從而確定目標(biāo)靶位。

通常地層水電阻率較低，原油電阻率無(wú)窮大（1×1016～10×1016?·m），巖石電性可以反應(yīng)出含水飽和度的變化。測(cè)量計(jì)算平板模型各部分的電阻率，由阿爾奇公式計(jì)算出含水飽和度[15-16]：

式中b——系數(shù)，無(wú)因次；IR——電阻率比值，無(wú)因次；n——飽和度指數(shù)，無(wú)因次；Rt——含油電阻率（實(shí)測(cè)電阻率），?·m；Rw——完全含水電阻率，?·m；Sw——含水飽和度，%。b和n的值可由巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)確定。

平板模型系統(tǒng)中，飽和用模擬地層水電極對(duì)間電阻在1×103?數(shù)量級(jí)，水中加入三元復(fù)合體系后溶液電阻值比原模擬地層水有所降低，為1×102～1×103?數(shù)量級(jí)，飽和原油后電阻達(dá)到1×106～1×107?數(shù)量級(jí)?？梢钥闯?，驅(qū)替用模擬地層水、三元復(fù)合體系溶液、原油電阻值差異顯著，因此驅(qū)替過(guò)程中可以通過(guò)測(cè)試電阻的方法來(lái)計(jì)算油水飽和度分布。

圖 2為水驅(qū)后含油飽和度分布圖，可以看出，水驅(qū)過(guò)后注入井和采出井對(duì)角線上為明顯的滲流通道，其含油飽和度下降明顯。注入井和采出井連線的垂直方向由于波及效率和驅(qū)油效率較低，剩余油較多，該區(qū)即為目標(biāo)靶位。為驗(yàn)證不同靶向通道下的三元復(fù)合驅(qū)效果，特設(shè)計(jì)直角靶向通道與對(duì)角靶向通道（見圖3a、圖3b），開展三元復(fù)合驅(qū)靶向輸送對(duì)比實(shí)驗(yàn)。

2 靶向輸送三元復(fù)合驅(qū)效果

表 1為相同條件下常規(guī)與靶向三元復(fù)合驅(qū)實(shí)驗(yàn)結(jié)果，可看出水驅(qū)采收率相差不大，模型可重復(fù)性較好；三元復(fù)合驅(qū)階段，相對(duì)于水驅(qū)，常規(guī)三元復(fù)合體系注入方式采收率提高19.47%；而靶向輸送注入方式提高采收率幅度明顯高于常規(guī)注入方式，對(duì)角靶向注入方式比水驅(qū)采收率提高29.24%，比常規(guī)三元復(fù)合體系注入方式采收率提高9.77%；直角靶向注入方式采收率提高幅度最大，比水驅(qū)提高35.02%，比常規(guī)三元復(fù)合體系注入方式提高15.55%，這主要是直角靶向三元復(fù)合驅(qū)波及面積更大，波及效率更高。

圖2 平板模型水驅(qū)后含油飽和度分布

圖3 靶位及靶向通道設(shè)計(jì)示意圖

表1 常規(guī)與靶向輸送三元復(fù)合驅(qū)實(shí)驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)的電阻，分別計(jì)算出常規(guī)注入、對(duì)角靶向注入、直角靶向注入三元復(fù)合體系結(jié)束和后續(xù)水驅(qū)結(jié)束后的含油飽和度，并繪制出含油飽和度分布圖（見圖4、圖5）。由圖4a可見，注入井到采出井有明顯的滲流通道，該通道上驅(qū)替效率較高，但整體波及效果較差；常規(guī)注入三元復(fù)合體系后續(xù)水驅(qū)結(jié)束后，圖 5a與圖 4a相比，滲流通道上沖刷更為充分，但波及面積變化不大，因而采收率提高幅度有限。

圖4b、圖4c分別為對(duì)角靶向和直角靶向三元復(fù)合驅(qū)結(jié)束時(shí)含油飽和度分布，與常規(guī)注入方式相比，注入井與采出井連線上驅(qū)替效果有所降低，但波及面積顯著增大，直角靶向波及效率優(yōu)于對(duì)角靶向。

圖4 三元復(fù)合驅(qū)結(jié)束后含油飽和度分布

圖5 后續(xù)水驅(qū)結(jié)束后含油飽和度分布

圖5b、圖5c分別為對(duì)角靶向和直角靶向后續(xù)水驅(qū)結(jié)束后含油飽和度分布，可以看出，靶向三元復(fù)合驅(qū)增大了波及面積，提高了驅(qū)替效率。沿靶向方位驅(qū)替效率更高，直角靶向優(yōu)于對(duì)角靶向，因此，直角靶向三元復(fù)合驅(qū)在后續(xù)水驅(qū)階段提高采收率程度最高，對(duì)角靶向三元復(fù)合驅(qū)次之，常規(guī)三元復(fù)合驅(qū)最低。

3 靶向輸送三元復(fù)合驅(qū)動(dòng)態(tài)特征

圖 6為常規(guī)、對(duì)角靶向和直角靶向三元復(fù)合驅(qū)的含水率、采出程度和注入壓力隨注入量變化關(guān)系曲線。

分析圖6a，可得3點(diǎn)認(rèn)識(shí)：①經(jīng)過(guò)一段時(shí)間的三元復(fù)合驅(qū)后，隨著三元復(fù)合體系向模型深處運(yùn)移，各注入方式下含水率均開始下降。常規(guī)注入方式下三元復(fù)合體系沿之前的滲流通道運(yùn)移，而靶向注入方式下三元復(fù)合體系沿靶向通道快速到達(dá)剩余油富集區(qū)域，因此靶向注入方式下含水率下降更快，且兩種靶向注入方式下含水率下降曲線基本一致。②常規(guī)三元復(fù)合驅(qū)含水率最低降至 35%左右，最低含水率維持時(shí)間較短；靶向三元復(fù)合驅(qū)含水率最低為 20%左右，最低含水率維持時(shí)間較長(zhǎng)。③含水率到達(dá)最低點(diǎn)后，常規(guī)注入方式下含水率迅速上升，很快達(dá)到 98%并逐漸趨于平穩(wěn)；靶向注入方式含水率上升相對(duì)緩慢平穩(wěn)，因直角靶向注入方式下波及面積更大，波及效率更高，置換出更多的剩余油，因此，后續(xù)水驅(qū)階段含水率上升速度與幅度均小于對(duì)角靶向注入方式，直角靶向注入方式洗油、控水效果更明顯。

圖6 不同動(dòng)態(tài)參數(shù)隨注入量變化關(guān)系曲線

圖6b顯示，水驅(qū)結(jié)束后3個(gè)模型采收率基本一致。①三元復(fù)合驅(qū)階段，靶向注入方式采出程度上升率與上升幅度要優(yōu)于常規(guī)注入方式。②后續(xù)水驅(qū)階段，常規(guī)注入三元復(fù)合驅(qū)采出程度變化趨于平穩(wěn)，最終采出程度為53.51%；對(duì)角靶向驅(qū)替方式采出程度仍有一定程度上升后趨于平穩(wěn)，最終采收率61.32%；直角靶向驅(qū)替采收率有較大上升，比對(duì)角靶向驅(qū)替高出5.78%，最終采收率達(dá)70.49%。靶向輸送注入方式波及效率更高，驅(qū)油效果更好，且直角靶向注入方式更優(yōu)。

圖6c為不同注入方式三元復(fù)合驅(qū)階段注入壓力隨注入量的變化情況，水驅(qū)結(jié)束后各注入方式下注入壓力基本一致。三元復(fù)合驅(qū)階段，對(duì)于常規(guī)注入，隨著三元復(fù)合體系前緣不斷運(yùn)移，到達(dá)一定深度之后體系的增黏效果顯現(xiàn)出來(lái)，壓力不斷上升至0.65 MPa左右，注入量達(dá)0.32倍孔隙體積后壓力開始下降。靶向注入方式在三元復(fù)合驅(qū)開始后壓力上升更為明顯，這是由于常規(guī)三元復(fù)合驅(qū)方式下，近井地帶剩余油較少，三元復(fù)合體系經(jīng)過(guò)近井地帶時(shí)因吸附滯留化學(xué)反應(yīng)等作用，有很大的消耗；而靶向輸送經(jīng)過(guò)靶向通道使得三元復(fù)合體系的性能在到達(dá)剩余油富集區(qū)之前能夠更多地保留，體系黏度更高，所以注入壓力上升更快。對(duì)角靶向與直角靶向注入壓力最終上升至 1.30 MPa左右，注入壓力越高，在相同距離內(nèi)則壓力梯度更高，驅(qū)油效果更好。

4 靶向輸送參數(shù)優(yōu)化

采用 CMG數(shù)值模擬軟件模擬平板模型徑向流三元復(fù)合驅(qū)，研究不同靶向通道長(zhǎng)度、三元復(fù)合體系注入量、靶向通道方位條件下的驅(qū)替效果變化，優(yōu)選最佳的靶向驅(qū)替方案。

數(shù)值模型基本參數(shù)與實(shí)際物理模型一致，模型網(wǎng)格數(shù)為50×50×1，平面上網(wǎng)格步長(zhǎng)為1 cm，因模型均質(zhì)，故縱向上劃分為一層，網(wǎng)格步長(zhǎng)為3 cm，共2 500個(gè)網(wǎng)格，滲透率 500×10-3μm2。

4.1 靶向通道長(zhǎng)度優(yōu)化

為確定最佳的靶向通道長(zhǎng)度，設(shè)計(jì)模擬驅(qū)替過(guò)程與物理模擬實(shí)驗(yàn)過(guò)程一致，即先水驅(qū)至含水 98%，然后打通靶向通道，從通道注入0.3倍孔隙體積三元復(fù)合體系（0.3%表面活性劑+1.2%堿+1 500 mg/L聚合物），最后再水驅(qū)至含水98%，驅(qū)替過(guò)程結(jié)束。

模擬計(jì)算水驅(qū)至含水98%時(shí)，采收率為34.59%，水驅(qū)結(jié)束后，保證其他條件不變，將通道長(zhǎng)度分別設(shè)置為 4，8，10，12，15，20，25，30，35 cm，模擬計(jì)算各三元復(fù)合驅(qū)方式下的采收率，結(jié)果見圖7。圖中靶向通道長(zhǎng)度為0時(shí)即為常規(guī)三元復(fù)合驅(qū)，相對(duì)于水驅(qū)，采收率提高23.01%。對(duì)角靶向通道長(zhǎng)度從4 cm增加到35 cm的過(guò)程中，對(duì)應(yīng)的采收率提高值呈先上升后下降的趨勢(shì)，當(dāng)靶向通道長(zhǎng)度等于 10 cm時(shí)達(dá)到最大值36.41%；直角靶向注入方式下采收率提高值曲線變化趨勢(shì)與對(duì)角靶向方式一致，但整體采收率提高值要大大高于對(duì)角靶向方式，同樣靶向通道長(zhǎng)度等于 10 cm時(shí)達(dá)到最大值46.84%。模擬結(jié)果顯示靶向通道的長(zhǎng)度最佳為10 cm，為井距的14.14%。

圖7 采收率提高值與靶向通道長(zhǎng)度關(guān)系曲線

圖中曲線顯示，隨著靶向通道的變長(zhǎng)，三元復(fù)合體系減少了不必要的損耗，采收率大幅提高，但隨著通道長(zhǎng)度的繼續(xù)增加，采收率提高值反而下降。分析原因，注入井近井地帶在水驅(qū)過(guò)程中已經(jīng)沖刷較為充分，剩余油較少，剩余油集中在中后部位，適當(dāng)長(zhǎng)度的靶向通道正好可以避開剩余油較少的區(qū)域，充分發(fā)揮三元復(fù)合體系的洗油效果；相反，如果靶向通道過(guò)長(zhǎng)就會(huì)跳過(guò)一部分剩余油分布區(qū)域，即波及面積相應(yīng)減少，采收率提高值相應(yīng)降低。

4.2 三元復(fù)合體系注入量?jī)?yōu)化

根據(jù)上述靶向通道長(zhǎng)度優(yōu)化結(jié)果，設(shè)置對(duì)角靶向通道長(zhǎng)度為10 cm，在靶向注入階段，分別注入0.1，0.2，0.3，0.4，0.5，0.6，0.7，0.8，0.9，1.0 倍孔隙體積段塞的三元復(fù)合體系，模擬三元復(fù)合體系注入量對(duì)采收率的影響（見圖8）。隨著三元復(fù)合體系注入量不斷增加，采收率提高值快速上升，當(dāng)注入量達(dá)到 0.4倍孔隙體積后，曲線上升幅度逐漸趨緩，三元復(fù)合體系提高采收率效率降低。綜合考慮礦場(chǎng)應(yīng)用成本及三元復(fù)合體系的利用效率，推薦三元復(fù)合體系段塞的大小為0.4倍孔隙體積。

圖8 采收率提高值與三元復(fù)合體系注入量關(guān)系曲線

4.3 靶向通道方位優(yōu)化

同樣采用前面最優(yōu)靶向通道長(zhǎng)度和最優(yōu)三元復(fù)合體系注入量，設(shè)計(jì)對(duì)角、直角及二者疊加形成的復(fù)合靶向通道進(jìn)行驅(qū)替模擬，對(duì)比最終采收率提高情況，優(yōu)選出最佳的靶向通道設(shè)計(jì)方案。模擬結(jié)果見表2，表中無(wú)靶向通道方式即為常規(guī)三元復(fù)合體系注入方式，相對(duì)于水驅(qū)，采收率提高26.83%。數(shù)據(jù)顯示，對(duì)角靶向、直角靶向、復(fù)合靶向在通道長(zhǎng)度10 cm，注入三元復(fù)合體系段塞0.4倍孔隙體積時(shí)，相對(duì)于水驅(qū)，采收率提高值分別為40.31%、48.87%、43.94%，直角靶向通道方式采收率提高程度最大。

直角靶向與對(duì)角靶向相比，由于波及效率更高，提高采收率效果更明顯，而復(fù)合靶向方式雖然靶向通道更多波及面積更大，但在三元復(fù)合體系段塞量一定的情況下，每條靶向通道中的復(fù)合體系量減少，則復(fù)合體系會(huì)更快地被稀釋損耗，驅(qū)替效率相應(yīng)降低。在三元復(fù)合體系總量一定的情況下并不是靶向通道越多提高采收率程度越大，所以復(fù)合靶向三元復(fù)合驅(qū)提高采收率效果低于直角靶向。綜上所述推薦使用直角靶向的靶位設(shè)計(jì)方式。

表2 靶向通道方位優(yōu)化模擬結(jié)果

4.4 應(yīng)用前景及技術(shù)難點(diǎn)

三元復(fù)合驅(qū)技術(shù)的發(fā)展存在兩大瓶頸：一是三元復(fù)合體系在地層中的損耗，二是高成本。三元復(fù)合驅(qū)靶向輸送技術(shù)將高壓水射流鉆徑向水平井技術(shù)與三元復(fù)合驅(qū)相結(jié)合，三元復(fù)合體系可直接輸送到剩余富集區(qū)，避免了在注入井近井地帶的損耗，基本解決了瓶頸一。平板模型實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬參數(shù)優(yōu)化研究證實(shí)，三元復(fù)合驅(qū)靶向輸送在合理參數(shù)下，相對(duì)于常規(guī)三元復(fù)合驅(qū)可提高采收率22.04%，采收率提高所帶來(lái)的經(jīng)濟(jì)效益基本可解決鉆靶向通道的成本與三元復(fù)合驅(qū)本身的高成本問(wèn)題。因此，可以預(yù)見，通過(guò)進(jìn)一步的深入研究與礦場(chǎng)試驗(yàn)，該技術(shù)成熟后具有廣闊的應(yīng)用前景。

三元復(fù)合驅(qū)靶向輸送技術(shù)目前還處于室內(nèi)實(shí)驗(yàn)階段，真正應(yīng)用于現(xiàn)場(chǎng)還有兩大關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題需要解決：①非均質(zhì)、多儲(chǔ)集層注水開發(fā)條件下如何準(zhǔn)確預(yù)測(cè)剩余油富集區(qū)；②非均質(zhì)、多儲(chǔ)集層條件下靶向通道參數(shù)及三元復(fù)合體系注入量?jī)?yōu)化。

5 結(jié)論

三元復(fù)合驅(qū)靶向輸送技術(shù)將高壓水射流鉆徑向水平井技術(shù)與三元復(fù)合驅(qū)相結(jié)合，三元復(fù)合體系可直接被輸送到剩余油富集區(qū)，避免了注水井近井地帶的損耗，可顯著擴(kuò)大波及效率，改善驅(qū)油效果，大幅度提高原油采收率。靶向輸送最佳驅(qū)替參數(shù)為：直角靶向輸送，通道長(zhǎng)度約為井距的 15%，三元復(fù)合體系段塞注入量為0.4倍孔隙體積。

靶向輸送技術(shù)解決了三元復(fù)合驅(qū)近井地帶化學(xué)劑的高損耗問(wèn)題，同時(shí)彌補(bǔ)了三元復(fù)合驅(qū)成本高、應(yīng)用受限的缺陷，具有廣闊的應(yīng)用前景。

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