ZnO-Al2O3-B2O3-SiO2系微晶玻璃結(jié)晶行為及對金剛石磨料的潤濕性

欒時勛， 傅仁利， 朱海洋， 劉啟龍， 李玉軍

(1. 南京航空航天大學(xué) 材料科學(xué)與技術(shù)學(xué)院， 南京 210016) (2. 江蘇中騰石英材料科技有限公司， 江蘇 新沂 221400) (3. 江蘇凱達石英有限公司， 江蘇 新沂 221400)

玻璃陶瓷結(jié)合劑砂輪，以加工精度高、加工效率高、結(jié)合強度高和自銳性好等優(yōu)點，被廣泛用于高速高精度磨削中[1-2]。目前，主要的玻璃陶瓷結(jié)合劑體系有RO-B2O3-SiO2、R2O- Al2O3-B2O3-SiO2、RO2-Al2O3-BaO-B2O3-SiO2等[3]。

對于金剛石等超硬磨料，要求結(jié)合劑具有較高的強度、對金剛石潤濕性能好、膨脹系數(shù)與金剛石相匹配。由于金剛石易被氧化[4-5]，制備過程中燒結(jié)溫度不宜過高，即結(jié)合劑的熔點不宜過高。加入堿金屬或堿土金屬的氧化物可有效降低陶瓷結(jié)合劑熔點，但會增大其熱膨脹系數(shù)，使結(jié)合劑與金剛石磨料的熱膨脹系數(shù)相差更多，在燒成或加工過程中膨脹和收縮不一致，降低結(jié)合劑對磨料的結(jié)合強度，影響金剛石磨具的強度及磨具耐用度。

為解決此問題，目前的研究重點主要有兩方面：以低熔點玻璃(如Na2O-B2O3-SiO2)為基礎(chǔ)，添加其他氧化物或氟化物調(diào)整其性能，以滿足金剛石陶瓷結(jié)合劑的技術(shù)要求；在堿金屬或堿土金屬的低熔點玻璃內(nèi)加入形核劑生成微晶，利用微晶的數(shù)量和分布調(diào)節(jié)結(jié)合劑的強度和性能。在鈉硼硅玻璃的基礎(chǔ)上加入Al2O3，不僅可以提高陶瓷結(jié)合劑的強度、熱穩(wěn)定性和化學(xué)穩(wěn)定性，而且加入的Al2O3可以作為形核劑促進微晶玻璃的形成[6]。研究者在鈉硼鋁硅玻璃的基礎(chǔ)上，探討了L2O[7]，K2O[7]、BaO[8]、MgO[9]、ZrO2[10]、La2O3[11]、CeO2[11]、Y2O3[11]和AlN[12]對金剛石砂輪陶瓷結(jié)合劑性能的影響。研究表明：在鋰鋁硅玻璃中加入形核劑，可以得到力學(xué)性能好、熱膨脹系數(shù)可調(diào)的微晶玻璃[13]，其晶化溫度為800～900 ℃，具有結(jié)合強度高、磨削性能好等特點，可用于金剛石砂輪制造[14]。

微晶玻璃替代普通玻璃作為超硬磨具的結(jié)合劑，不僅能提高磨具的耐磨性、自銳性以及強度，還能改善陶瓷結(jié)合劑對金剛石磨料的潤濕性[15-17]。但與國外相比，國內(nèi)關(guān)于微晶玻璃作為超硬磨具結(jié)合劑的研究仍有較大的差距，主要體現(xiàn)在結(jié)合劑的燒結(jié)溫度高、黏度大、界面結(jié)合強度不足等方面。

我們選擇ZnO-Al2O3-B2O3-SiO2(ZABS)微晶玻璃為基礎(chǔ)玻璃，通過研究硼硅比(wB∶wSi)對析晶過程和玻璃轉(zhuǎn)化溫度的影響，以及微晶玻璃對金剛石磨料的潤濕性，制備出玻璃軟化溫度低、結(jié)合強度高、適用于金剛石砂輪的鋅鋁硼硅微晶玻璃陶瓷結(jié)合劑。

1 粉體制備

ZABS微晶玻璃具有熱膨脹系數(shù)低、軟化溫度低和介電性能好等優(yōu)點[18-19]；同時，ZnO還具有助熔作用，可以降低燒結(jié)溫度，并改善結(jié)合劑對金剛石的潤濕性和結(jié)合強度[20-21]。

按表1所示的原料配比配置ZABS微晶玻璃。其中，B2O3以H3BO3形式引入，考慮到H3BO3高溫易揮發(fā)的特點，樣品配制時適當過量；其他成分直接以氧化物形式引入。所用原料均購自于國藥集團化學(xué)試劑有限公司(上海)，純度均為分析純。引入TiO2和ZrO2作為形核劑，促進析晶。

表1 ZABS微晶玻璃的原料配比(質(zhì)量分數(shù))

將配制好的樣品放入尼龍球磨罐，以去離子水為介質(zhì)，使用行星式球磨機(QM-3SP2，南京大學(xué)儀器廠)濕球磨均勻混合2 h后，放入烘箱(DHG-9023A，上海齊欣)在120 ℃下烘干。將烘干后的樣品置入氧化鋁坩堝內(nèi)，然后于高溫爐(SJF1600，南京博運通)中在1400 ℃下熔煉2 h，再將熔融的玻璃熔體迅速倒入室溫的純凈水中快速冷卻。將淬火后的玻璃塊體放入烘箱于120 ℃下干燥，然后用顎式破碎機(MSK-SFM-ALO，合肥科晶)破碎，破碎后的玻璃粉體繼續(xù)放入臼式研磨機(MG100，北京格瑞德曼)中研磨。最后，將研磨后的玻璃粉放入氧化鋯球磨罐中，在行星式球磨機上球磨12 h。球磨后的玻璃粉經(jīng)篩網(wǎng)(篩孔尺寸0.045 mm)篩分后獲得實驗所用的ZABS玻璃粉。

2 性能表征

將制得的玻璃粉壓制成φ8 mm×5 mm的圓片，在馬弗爐中進行晶化處理，燒結(jié)工藝如圖1所示。

圖1 微晶玻璃燒結(jié)工藝

拋光制得的圓片試樣表面，用于XRD和SEM測試。使用X射線衍射分析儀(D8 Advance，德國Bruker)分析ZABS玻璃粉和玻璃燒結(jié)試樣的物相組成。測試條件：Cu靶、Kα線輻射、管電壓40 kV、電流30 mA、步長0.02°、掃描范圍10°～80°。采用掃描電子顯微鏡(Quanta 200，美國FEI)觀察微晶玻璃中析出晶相的顯微結(jié)構(gòu)。

用熱膨脹儀(DIL402C，德國NETZSCH)測試玻璃陶瓷試樣的熱膨脹系數(shù)。將制得的玻璃粉用電動壓片機(DY30，天津科器高新技術(shù)公司)壓制成5 mm×5 mm×50 mm的長條試樣，置于馬弗爐(NBD-M1200，鄭州諾巴迪)中，以5 ℃/min的速度升溫至500 ℃，保溫2 h，隨爐冷卻后用于熱膨脹系數(shù)的測試。

將粉體燒結(jié)成標準尺寸試樣，用三點彎曲強度測試方法測試微晶玻璃樣品的抗彎強度(SANS-CMT5105，新三思)。

將玻璃粉制成高30 mm，上底邊2 mm，下底邊8 mm的三角形耐火錐(示意圖如圖2)，測試玻璃結(jié)合劑的耐火度[22]。以三角形耐火錐坍塌時的溫度表征ZABS微晶玻璃的耐火度。

圖2 三角形耐火錐示意圖

將金剛石磨料均勻鋪撒于表面涂覆有ZABS微晶玻璃漿料的Al2O3陶瓷基板上，然后在馬弗爐中進行燒結(jié)。用3D表面形貌分析儀(EXPERT，德國BMT)觀察玻璃陶瓷對金剛石的潤濕情況。

3 結(jié)果與討論

3.1 微晶玻璃物相分析與顯微結(jié)構(gòu)

圖3所示為析晶處理后ZABS微晶玻璃樣品的XRD圖譜。如圖3所示：經(jīng)過析晶熱處理(形核與晶化)后，所有ZABS玻璃樣品中均有ZnAl2O4、ZnB2O4和少量SiO2等晶體析出。

圖3 ZABS微晶玻璃的X射線衍射圖譜

Zn2+離子在玻璃中主要以[ZnO4]和[ZnO6]2種形式存在。隨硼含量增多，玻璃網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)中的[BO4]四面體將趨于飽和，因而由Al3+奪取[BO4]中游離氧形成的[AlO4]也達到飽和，多余的Al3+將以[AlO6]的形式存在于網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)中[19]。體系內(nèi)存在一定數(shù)量的[ZnO4]和[AlO6]基元會析出ZnAl2O4晶體；[AlO6]越多，ZnAl2O4晶體析出越多。同時，B3+會形成[BO6]基元，進而形成ZnB2O4晶相[19]。因此，隨硼硅比增大，ZnAl2O4和ZnB2O4析晶量增大。

圖4所示為ZABS微晶玻璃在700 ℃下保溫2 h后的掃描電子顯微鏡照片。從圖4中可以看出：經(jīng)晶化熱處理后，在玻璃基體上析出晶體；D1樣品中主要為針狀鋅鋁尖晶石，D2樣品中不僅有針狀鋅鋁尖晶石，還有顆粒狀ZnB2O4晶體。

當硼硅比增大時，ZABS玻璃中析出晶體的數(shù)量逐漸增多，并且晶體長大迅速，尺寸可達到1 μm，同時晶粒與晶粒之間排列較為緊密。這主要是因為硼含量增大時，體系的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度降低，同時形核溫度與晶化溫度也隨之降低。當硼硅比達到1∶1時，試樣中晶體分布均勻且致密，晶粒尺寸大小交錯排列。而硼硅比達到2∶1時，樣品中析出晶體開始長大，出現(xiàn)粗大晶粒，且晶界處出現(xiàn)裂紋，這對微晶玻璃陶瓷結(jié)合劑的力學(xué)性能是不利的。這種現(xiàn)象的出現(xiàn)，說明實際晶化溫度已超過理論晶化溫度，從而導(dǎo)致部分晶體過度生長，結(jié)合劑性能下降。

(a)D1(b)D2(c)D3(d)D4(e)D5圖4 ZABS系微晶玻璃SEM示意圖Fig.4 SEMsofZABSglass-ceramic

3.2 微晶玻璃的熱膨脹系數(shù)與抗彎強度

圖5所示為ZABS微晶玻璃的熱膨脹系數(shù)隨硼硅比的變化曲線。從圖5中可以看出：隨硼硅比增大，ZABS微晶玻璃體的熱膨脹系數(shù)逐漸升高。這是因為在硼硅酸鹽玻璃中，硼在玻璃中以[BO3]和[BO4]2種形式存在；當體系中硼含量較少時，硼主要以[BO4]四面體形式進入玻璃網(wǎng)絡(luò)中，與[SiO4]共同構(gòu)成玻璃網(wǎng)絡(luò)。此時，由于[SiO4]鍵能高、結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，因此宏觀上表現(xiàn)為熱膨脹系數(shù)升高不明顯。當硼含量繼續(xù)增多時，玻璃網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)中的[BO4]四面體將趨于飽和，多余的硼將以[BO3]形式存在于玻璃網(wǎng)絡(luò)之外，使玻璃網(wǎng)絡(luò)中非橋氧數(shù)量增多，進而導(dǎo)致玻璃結(jié)構(gòu)松散、在熱振動過程中位移和振幅增大，此時增大硼硅比將導(dǎo)致ZABS微晶玻璃的熱膨脹系數(shù)快速上升[23]，與金剛石熱膨脹系數(shù)不匹配，導(dǎo)致磨具中磨料與結(jié)合劑的結(jié)合強度低、整體性能變差。

圖5 硼硅比對熱膨脹系數(shù)的影響

圖6所示為不同燒結(jié)溫度下晶化處理后試樣抗彎強度圖。從圖6中可看出：隨著硼硅比的增加，ZABS微晶玻璃的抗彎強度先升高后降低，在硼硅比1∶1.5達到最大值(晶化溫度700 ℃時最大值出現(xiàn)在硼硅比1∶1處)。

圖6 不同燒結(jié)溫度下晶化處理后試樣抗彎強度圖

硼在玻璃中以[BO3]和[BO4]2種形式存在。當體系中硅含量較高、硼含量較少時，玻璃網(wǎng)絡(luò)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)主要由[SiO4]組成。由于[SiO4]鍵能較高，硼主要以[BO4]四面體形式進入玻璃網(wǎng)絡(luò)中，與[SiO4]共同構(gòu)成玻璃網(wǎng)絡(luò)，宏觀上表現(xiàn)為抗彎強度升高。當硼硅比超過1∶1時，玻璃網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)中的[BO4]四面體將趨于飽和，多余的硼將以[BO3]形式存在于玻璃網(wǎng)絡(luò)之外，此時玻璃網(wǎng)絡(luò)中非橋氧數(shù)量增多，進而導(dǎo)致玻璃結(jié)構(gòu)松散，抗彎強度降低。另一方面，硅氧鍵發(fā)生斷裂時需要足夠的能量，宏觀上表現(xiàn)為需要較高的燒結(jié)溫度，在溫度未達到其燒結(jié)溫度情況下，樣品沒有發(fā)生軟化，因此硅含量較高組分其抗彎強度較低。

3.3 微晶玻璃的耐火度

圖7所示為ZABS微晶玻璃的耐火度測定結(jié)果。從圖7可知：隨硼硅比增大，ZABS微晶玻璃軟化溫度下降、耐火度下降；硼硅比達到1∶1后，降幅減緩。

當硼硅比小于1∶1時，隨硼含量增加，體系中的B—O鍵取代Si—O鍵，而打破B—O鍵所需的能量更低，因此體系的軟化點降低。同時，隨著硼含量增加，n(R2O+RO)∶n(Al2O3+B2O3)逐漸接近于1，對降低體系的軟化溫度也有貢獻[22]。

當硼硅比大于1∶1時，隨硼含量增大，體系中的n(R2O+RO)∶n(Al2O3+B2O3)小于1，體系的軟化溫度升高；而過多的硼將以[BO3]三面體形式存在于玻璃網(wǎng)絡(luò)之外，降低體系的軟化溫度：ZABS微晶玻璃的軟化點降幅減小。

圖7 ZABS微晶玻璃的耐火度

圖8所示為不同硼硅比時ZABS微晶玻璃試樣的玻璃化溫度(θg)和軟化溫度(θs)。微晶玻璃的最佳形核溫度介于θg和θg+50 ℃之間，晶化溫度上限低于主晶相熔化溫度25～50 ℃[23]。因此，從熱膨脹系數(shù)曲線圖中可得到ZABS微晶玻璃的θg，可以確定ZABS玻璃的晶化溫度。

圖8 ZABS微晶玻璃的玻璃化溫度和軟化溫度

玻璃為無定形體，沒有固定的軟化溫度而是溫度范圍。從對比圖7和圖8發(fā)現(xiàn)：熱膨脹曲線推算的軟化溫度與三角錐法測得的軟化溫度不一致。這是因為前者表征的是起始變形的溫度點，對應(yīng)熱膨脹曲線上的最高點(熱膨脹軟化溫度)[20]；但是θg和θs均隨硼硅比增大而迅速下降，并在硼硅比超過1∶1后降幅趨緩，這與三角錐法測試的變化趨勢一致。我們以三角錐法測試的軟化點為實際軟化點，熱膨脹軟化溫度作參考。

3.4 微晶玻璃的潤濕性能

圖9所示為ZABS微晶玻璃對金剛石磨料的潤濕的三維輪廓。通過三維表面形貌儀觀察ZABS微晶玻璃對金剛石磨料的潤濕情況。由圖9可知：隨ZABS玻璃中硼硅比的增加，ZABS微晶玻璃對金剛石磨料的潤濕角變小，對金剛石的潤濕性能得到改善。然而，當硼硅比大于1.5∶1(D5)時，ZABS微晶玻璃已將金剛石磨料完全包覆，這不利于金剛石磨具磨削過程磨料的自銳。因此，當硼硅比為1∶1時，ZABS微晶玻璃對金剛石磨料的潤濕效果最好。

(a)D1(b)D2(c)D3(d)D4(e)D5圖9 ZABS微晶玻璃對金剛石磨料潤濕情況Fig.9 Ceramicbinderwettingdiamondgrain

3 結(jié)論

通過控制硼硅比的變化，研究其對ZABS系微晶玻璃熱學(xué)性能、力學(xué)性能及析晶性能方面的影響。結(jié)果表明：

(1)隨硼硅比增大，ZABS系玻璃的軟化溫度逐漸降低；當硼硅比為1∶1時，軟化溫度為710 ℃，硼硅比繼續(xù)增大，軟化點降低不明顯。

(2)析出的主晶相為ZnAl2O4和ZnB2O4。硼硅比越大，則析出的晶粒尺寸越大，試樣的宏觀力學(xué)性能越差；抗彎強度先升高后降低，在硼硅比為1∶1.5(700 ℃燒結(jié)時為1∶1)處達到最大值；但硅含量過高時，所需的燒結(jié)溫度高，試樣因燒結(jié)不充分而表現(xiàn)出較低的抗彎強度。

(3)硅含量較高時，試樣黏度高，燒結(jié)后對磨料的潤濕性能較差；硼含量較高時，玻璃體系自身強度較低，且結(jié)合劑完全包覆磨料，不利于磨具磨削。

綜合上述結(jié)論，得出ZABS系微晶玻璃的最佳配比為硼硅比1∶1。此時，結(jié)合劑軟化溫度為710 ℃，抗彎強度達到78 MPa，析出晶相為ZnAl2O4和ZnB2O4；對磨料的潤濕性好，磨料出刃高度均勻，滿足金剛石磨具用陶瓷結(jié)合劑的需求。

參考文獻：

[1] ZHOU Y, ATWOOD M, GOLINI D, et al. Wear and self-sharpening of vitrified bond diamond wheels during sapphire grinding [J]. Wear, 1998, 219(1): 42-45.

[2] ZHANG X, ZHANG H, LU A, et al. Comparison between vitrified bond and resin bond diamond grinding wheel in grinding PDC [J]. Diamond & Abrasives Engineering, 2008(5): 15-18.

[3] 李伯民, 趙波, 李清. 磨料、磨具與磨削技術(shù) [M]. 北京: 化學(xué)工業(yè)出版社, 2010.

LI Bomin, ZHAO Bo, LI Qing. Abrasive, abrasives and grinding technology [M]. Beijing: Chemical Industry Press, 2010.

[4] 萬隆, 周武藝, 徐化兵, 等. 砂輪微晶玻璃結(jié)合劑的研究 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2003(6): 33-34.

WAN Long, ZHOU Wuyi, XU Huabing, et al. Studies on microcrystalline glass bond used in grinding wheel making [J]. Diamond & Abrasives Engineering, 2003(6): 33-34.

[5] 王適, 張弘弢. 金剛石熱穩(wěn)定性研究現(xiàn)狀分析 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2001(5):36-39.

WANG Shi, ZHANG Hongtao. Analyse on the researches on diamond thermal stability and some propositions [J]. Diamond & Abrasives Engineering, 2001(5): 35-39.

WEI Zheng, GUAN Yan, LI Caixia, et al. Influence of α-Al2O3on the strength of ceramic grinding tools and the effect manner [J]. Diamond & Abrasives Engineering, 2007(6): 58-61.

[7] 王鵬飛, 李志宏, 朱玉梅. 堿金屬氧化物對陶瓷結(jié)合劑性能的影響 [J]. 稀有金屬材料與工程, 2007, 36(s1): 285-287.

WANG Pengfei, LI Zhihong, ZHU Yumei. Effects of alkali metal oxides on the properties of vitrified bond [J]. Rare Metal Materials and Engineering, 2007, 36(s1): 285-287.

[8] 鐘彥征, 張明巖, 侯永改, 等. BaO對低溫陶瓷結(jié)合劑性能與結(jié)構(gòu)的影響 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2013, 33(4): 61-64.

ZHONG Yanzheng, ZHANG Mingyan, HOU Yonggai, et al. Effect of BaO on properties and structure of low temperature vitrified bond [J]. Diamond & Abrasives Engineering, 2013, 33(4): 61-64.

[9] 陳強, 軒敏杰, 王恒, 等. MgO/SiO2摩爾比對金剛石砂輪用陶瓷結(jié)合劑性能的影響 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2015, 35(1): 54-57.

CHEN Qiang, XUAN Minjie, WANG Heng, et al. Influence of MgO/SiO2molar ratio on properties of vitrified bond for diamond wheel [J]. Diamond & Abrasives Engineering, 2015, 35(1): 54-57.

[10]侯永改, 田久根, 馬加加. 納米氧化鋯對金剛石磨具用陶瓷結(jié)合劑結(jié)構(gòu)與性能的影響研究 [J]. 硅酸鹽通報, 2015, 34(2): 530-534.

HOU Yonggai, TIAN Jiugen, MA Jiajia. Effect of nano-ZrO2on properties and structure of vitrified bond for diamond grinding tools [J]. Bulletin of the Chinese Ceramic Society, 2015, 34(2): 530-534.

[11]栗正新. La2O3、CeO2、Y2O3對陶瓷磨具結(jié)合劑性能影響的研究 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2007(4): 51-54.

LI Zhengxin. Effects of rare earth oxide on properties of vitrified bond [J]. Diamond & Abrasives Engineering, 2007(4): 51-54.

[12]侯永改, 張頌, 鄒文俊. 納米AlN對低溫陶瓷結(jié)合劑金剛石磨具結(jié)構(gòu)與性能的影響 [J]. 超硬材料工程, 2009, 21(4): 32-35.

HOU Yonggai, ZHANG Song, ZOU Wenjun. Effects of nano-AlN on structure and performance of low temperature vitrified bond diamond tools [J]. Superhard Material Engineering, 2009, 21(4): 32-35.

[13]RIELLO P, CANTON P, COMELATO N. Nucleation and crystallization behavior of glass-ceramic materials in the Li2O-Al2O3-SiO2system of interest for their transparency properties [J]. Journal of Non-Crystalline Solids, 2001, 288(1): 127-139.

[14]ZHANG X F, LU A X, WANG Y. New vitrified bond diamond grinding wheel for grinding the cylinder of polycrystalline diamond compacts [J]. Journal of Materials Science and Technology, 2007, 23(5): 672-676.

[15]LIN K H, PENG S F, LIN S T. Sintering parameters and wear performances of vitrified bond diamond grinding wheels [J]. International Journal of Refractory Metals & Hard Materials, 2007, 25(1): 25-31.

[16]HERMAN D, OKUPSKI T, WALKOWIAK W. Wear resistance glass-ceramics with a gahnite phase obtained in CaO-MgO-ZnO-AlO-BO-SiO system [J]. Journal of the European Ceramic Society, 2011, 31(4): 485-492.

[17]LIU X P, QIAO A, WAN L, et al. Effect of ZrO2content on the properties of diamond grinding wheel vitrified bond [J]. Journal of Wuhan University of Technology-Mater. Sci. Ed. 2014, 29(1): 19-22.

[18]王海風, 郭明星, 賀雅飛, 等. 氧化鋯/鋅硼硅微晶玻璃的制備與研究 [J]. 材料導(dǎo)報, 2007(s3): 357-359.

WANG Haifeng, GUO Mingxing, HE Yafei, et al. Preparation and study of zirconia/ZnO-B2O3-SiO3glass-ceramics [J]. Materials Review, 2007(s3): 357-359.

[19]吳茂, 沈卓身. ZnO-Al2O3-B2O3-SiO2系微晶玻璃的研究 [J]. 材料熱處理學(xué)報, 2008, 29(4): 35-38.

WU Mao, SHEN Zhuoshen. Study on ZnO-Al2O3-B2O3-SiO2glass-ceramics[J]. Transactions of Materials and Heat Treatment, 2008, 29(4): 35-38.

[20]翟浩沖, 萬隆, 胡偉達, 等. Li2O和ZnO的相對含量對陶瓷結(jié)合劑及磨具性能的影響 [J]. 材料導(dǎo)報, 2011, 25(12): 116-118.

ZHAI Haochong, WAN Long, HU Weida, et al. Effect of relative contents between Li2O and ZnO on the performance of vitrified bonds and wheels [J]. Effect of relative contents between Li2O and ZnO on the performance of vitrified bonds and wheels [J]. Materials Review, 2011, 25(12): 116-118.

[21]Wang P F, Li Z H, Li J, et al. Effect of ZnO on the interfacial bonding between Na2O-B2O3-SiO2vitrified bond and diamond [J]. Solid State Sciences, 2009, 11(8): 1427-1432.

[22]馮繼松. 金剛石磨具用陶瓷結(jié)合劑的研究 [D]. 天津: 天津大學(xué), 2010.

FENG Jisong. Research on low temperature vitrified bond for diamond abrasives tool [D]. Tianjin: Tianjin University, 2010.

[23]劉小磐, 龐先兵, 萬隆, 等. 燒結(jié)溫度對CBN微晶玻璃結(jié)合劑相組成與組織性能的影響 [J]. 材料熱處理學(xué)報, 2016, 37(6): 11-13.

LIU Xiaopan, PANG Xianbing, WANG Long, et al. Effect of sintering temperature on phase composition and microstructure and properties of glass-ceramic bond [J]. Transactions of Materials and Heat Treatment, 2016, 37(6): 11-13.

[24]呂智, 敖敏, 劉心宇, 等. CBN磨具用玻璃結(jié)合劑的結(jié)構(gòu)與性能研究 [J]. 金剛石與磨料磨具工程, 2007, 157(1): 20-21.

LV Zhi, AO Min, LIU Xinyu, et al. Study on structure and properties of vitrified bond for CBN tools [J]. Diamond & Abrasives Engineering, 2007, 157(1): 20-21.