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    后差減速器殼體接合面密封性研究

    2018-05-11 00:47:41王敷玟周志輝陳強(qiáng)
    汽車零部件 2018年2期
    關(guān)鍵詞:有限元模型

    王敷玟,周志輝,陳強(qiáng)

    (廣州汽車集團(tuán)股份有限公司汽車工程研究院,廣東廣州 511434)

    0 引言

    適時(shí)四驅(qū)車輛可根據(jù)不同的車輛行駛工況智能決策后橋輸出扭矩,使車輛獲得優(yōu)良的動(dòng)力性、燃油經(jīng)濟(jì)性及操縱穩(wěn)定性。而作為后橋扭矩輸出的重要載體,后差減速器是適時(shí)四驅(qū)汽車傳動(dòng)系統(tǒng)的重要安全件,它在工作過程中經(jīng)常受到來自于扭矩管理器因瞬間結(jié)合、分離而產(chǎn)生的沖擊載荷,該沖擊載荷不僅會(huì)對(duì)后差減速器殼體、齒輪、軸承等壽命產(chǎn)生影響,還會(huì)造成后差減速器殼體結(jié)合端面的擠壓與分離,擠壓分離過度將造成后差減速器殼體結(jié)合端面漏油,潤滑不良將大幅縮減后差減速器齒軸系統(tǒng)的壽命、影響其NVH問題[1-2]。有關(guān)資料表明:國外因潤滑不合理而導(dǎo)致齒輪失效的占10%,我國則占25%,發(fā)生故障的機(jī)器34.4%源于潤滑不足,19.6%源于潤滑不當(dāng),即有大約54%的機(jī)器故障是由于潤滑問題導(dǎo)致的[3]。因此,在后差減速器開發(fā)過程中需重點(diǎn)考慮前殼體與后蓋結(jié)合端面的密封性能,對(duì)于改善齒輪潤滑性能、提高齒輪傳動(dòng)壽命、保證零件乃至車輛可靠性具有重要意義。

    針對(duì)殼體結(jié)合端面密封性能的研究,文獻(xiàn)[4]中提出了一種面向結(jié)合面密封性能要求的裝配連接工藝數(shù)字化設(shè)計(jì)方法,采用接觸非線性有限元技術(shù)和彈性相互作用理論建立了螺栓組連接有限元模型,研究了螺栓預(yù)緊順序、預(yù)緊力水平與結(jié)合面連接性能間的關(guān)系;文獻(xiàn)[5]中應(yīng)用接觸有限元方法進(jìn)行計(jì)算,建立了以變速器總成為單位的接合面密封性能有限元預(yù)測模型,有效預(yù)測了主箱-后蓋結(jié)合面及主箱-蓋板等結(jié)合端面的密封性能;文獻(xiàn)[6]中應(yīng)用非線性有限元軟件ABAQUS對(duì)后端蓋、密封墊以及缸蓋組成的整體系統(tǒng)進(jìn)行了數(shù)值模擬,得到了后端蓋的變形和密封墊的壓力分布,對(duì)后端蓋進(jìn)行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化,有效解決了凸輪軸后端蓋密封失效問題。

    作者以后差減速器為研究對(duì)象,通過Romax軟件建立后差減速器齒軸系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型并計(jì)算殼體結(jié)合面分離載荷,運(yùn)用有限元軟件ABAQUS,建立后差減速器殼體接觸有限元預(yù)測模型并計(jì)算前殼體-后蓋結(jié)合面處的間隙變化,準(zhǔn)確有效地預(yù)測了后差減速器前殼體-后蓋結(jié)合面的密封性能。

    1 后差減速器總成及分離載荷計(jì)算

    1.1 后差減速器總成簡介

    如圖1所示:后差減速器總成主要由前殼體、后蓋、主動(dòng)齒輪軸系統(tǒng)、被動(dòng)齒輪軸系統(tǒng)及差速齒輪系統(tǒng)組成,扭矩管理器輸出動(dòng)力經(jīng)主減速器減速增扭后傳至差速器外殼,差速器外殼再通過行星齒輪軸及行星輪將動(dòng)力傳至半軸齒輪,半軸齒輪動(dòng)力經(jīng)驅(qū)動(dòng)軸傳動(dòng)車輪[7]。該系統(tǒng)采用背蓋式差減結(jié)構(gòu),具有結(jié)合端面受力苛刻、容易變形的特點(diǎn),但由于其Y向空間緊湊,而成為常見設(shè)計(jì)[8]。

    圖1 后差減速器總成

    1.2 差減速器Romax模型及計(jì)算

    在Romax Designer環(huán)境下建立齒輪傳動(dòng)系模型,根據(jù)后差減速器總成參數(shù),依次完成主齒軸系建模、雙曲面齒輪建模、行星齒輪系建模及載荷譜定義等。同時(shí),為提高計(jì)算精度,雙曲面齒輪建模時(shí)除基本參數(shù)外,還需對(duì)齒輪加工精度、齒面粗糙度、制造方法、側(cè)隙系數(shù)及道具半徑等進(jìn)行設(shè)置;軸承建模時(shí),自定義軸承并設(shè)置材料及潤滑條件,同時(shí)在輸入軸處添加計(jì)算扭矩,在輸出端處添加轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。后差減速器總成Romax模型如圖2所示。

    圖2 后差減速器總成Romax模型

    所研究的后差減速器總成應(yīng)用于一款適時(shí)四驅(qū)車輛,根據(jù)控制策略,其載荷取決于后橋限扭值及取力器輸出扭矩。結(jié)合車輛載荷譜,以總輸出4 331 N·m作為正轉(zhuǎn)工況,以總輸出3 248 N·m作為反轉(zhuǎn)工況,將扭矩施加于輸入軸花鍵,通過齒輪傳動(dòng),計(jì)算軸承的受力并根據(jù)作用力與反作用力原理計(jì)算軸承對(duì)殼體的受力,結(jié)果如表1所示。

    表1軸承受力N

    其中X、Y、Z為固接于汽車上的OXYZ的車輛坐標(biāo)系,X軸平行于地面指向前方,Z軸通過質(zhì)心指向上方,Y軸指向駕駛員的左側(cè)[8]。

    2 殼體結(jié)合面間隙計(jì)算

    2.1 有限元模型及計(jì)算

    圖3所示為后差減器總成有限元?dú)んw,因?yàn)橹挥?jì)算殼體結(jié)合端面密封性,所以建模時(shí)不再將齒軸系統(tǒng)考慮在內(nèi)。將殼體三維模型導(dǎo)入到HyperMesh軟件中,進(jìn)行幾何清理后,再定義材料及屬性,最后進(jìn)行網(wǎng)格劃分。殼體網(wǎng)格基礎(chǔ)尺寸為4 mm、螺栓單元基本尺寸為1 mm,均采用六面體網(wǎng)格,殼體材料為A380,其材料性能如表2所示。

    圖3 有限元模型

    材料名A380屈服極限/MPa117(大于6mm)83(小于等于6mm)斷裂極限/MPa159彈性模量/MPa70000泊松比0.33密度/(t·mm-3)2.7×10-9

    結(jié)合面的密封性能與裝配時(shí)螺栓的預(yù)緊力及其工作載荷密切相關(guān),因此,確定裝配后蓋的螺栓M8預(yù)緊力為25.7 kN,裝配蓋板的螺栓M10預(yù)緊力為40.7 kN,并將計(jì)算所得的軸承對(duì)殼體的各徑向力施加于后差減器殼體,約束差減殼體與副車架、扭矩管理器連接位置,同時(shí)還需約束半軸齒輪軸的軸向旋轉(zhuǎn)自由度,以滿足靜力學(xué)求解條件。

    圖4 靜力學(xué)模型

    2.2 間隙計(jì)算結(jié)果

    靜態(tài)時(shí)只考慮螺栓預(yù)緊力,將有限元模型導(dǎo)入ABAQUS軟件中,在螺栓中部添加bolt load載荷,計(jì)算結(jié)果如圖5所示。

    圖5 間隙變化量計(jì)算結(jié)果

    通過仿真計(jì)算結(jié)果可知:在正轉(zhuǎn)+4 331 N·m和反轉(zhuǎn)-3 248 N·m下,后差減速器總成后蓋的最大間隙變化量為0.086 7及0.076 mm,均小于厭氧膠的黏合性能要求,表明后差減速器殼體設(shè)計(jì)合理、螺栓預(yù)緊力選擇滿足要求。

    3 臺(tái)架及實(shí)車驗(yàn)證

    如圖6所示:通過齒輪耐久疲勞、齒輪沖擊疲勞、靜扭等強(qiáng)度試驗(yàn),后差減速器總成殼體并未出現(xiàn)結(jié)合端面滲油問題;實(shí)車驗(yàn)證過程中,所搭載樣件未出現(xiàn)后差減速器總成結(jié)合端面滲漏油問題,表明后差減速器密封良好,滿足設(shè)計(jì)要求。

    圖6 臺(tái)架及實(shí)車驗(yàn)證

    4 結(jié)論

    根據(jù)齒軸系統(tǒng)設(shè)計(jì)理論,通過Romax建立后差減速器軸承受力分析模型,將計(jì)算載荷施加于殼體,計(jì)算前殼體與后蓋間隙變化值,用于預(yù)測殼體結(jié)合端面密封性能。仿真和實(shí)踐結(jié)果均表明:所運(yùn)用的預(yù)測后差減速器殼體密封性能的模型與方法準(zhǔn)確可靠,有效避免了后差減器殼體結(jié)合端面失效問題,為后續(xù)零件開發(fā)過程中端面密封性問題預(yù)防及方案解決提供一定借鑒,對(duì)工程實(shí)踐和理論研究具有重要意義。

    參考文獻(xiàn):

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    [5]康一坡.變速器殼體結(jié)合面密封性能有限元預(yù)測[J].汽車零部件,2010(11):69-72.

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