汾陽(yáng)市董寺河治理中的雍水閘工程地質(zhì)評(píng)價(jià)

龐瑞瑞

（山西省水利水電勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院 山西太原 030024）

董寺河為禹門河的一條支流，發(fā)源于汾陽(yáng)縣城西候家墕之南神嶺山和石盤山下，為季節(jié)性河流，在申家堡村東匯入禹門河，全長(zhǎng)16.9 km。大向善-申家堡段綜合治理工程起點(diǎn)位于汾陽(yáng)城區(qū)西側(cè)的大向善村附近，經(jīng)趙家莊、吳南社至申家堡村附近，全長(zhǎng)7.9 km，設(shè)計(jì)河道寬100～230 m，修建兩岸堤防總長(zhǎng)15.8 km。治理段上游主槽內(nèi)修建2座高2.8 m的雍水閘，形成2座蓄水大水面；下游設(shè)置12座1 m高的跌水堰，形成跌水景觀。在治理段河道兩岸鋪設(shè)截雨、污暗管，總長(zhǎng)度為12.4 km。利用董寺河兩側(cè)堤防建設(shè)沿河堤頂快速路，兩岸總長(zhǎng)13.4 km。汾介線橋下游3座舊橋需要進(jìn)行改造。治理段蓄水段長(zhǎng)1.0 km，根據(jù)河道縱坡，在樁號(hào)Z0+450、Z0+990處布設(shè)1#和2#雍水閘。

1 1#雍水閘工程地質(zhì)條件

1#雍水閘閘址處董寺河流向約N70°E，河谷寬度約60 m，地形較平坦。兩岸為土質(zhì)岸坡，揭露地層主要為第四系松散堆積物及人工堆積物?，F(xiàn)自上而下分述如下：

1）人工堆積（Qs）：主要為淡黃色低液限粉土，含塊碎石、磚塊、煤渣、砂卵石、生活垃圾以及建筑垃圾等，結(jié)構(gòu)松散-密實(shí)，分選性差，分布于河谷地表，本層厚 0.3～1.0 m。

2）第四系全新統(tǒng)洪沖積（Q4pal）：巖性為褐黃色低液限黏土與淡黃色低液限粉土，局部夾卵石混合土透鏡體，土顆粒細(xì)而均勻，結(jié)構(gòu)松散-稍密，稍濕-飽和，表層含大量植物根系及腐殖質(zhì)，局部手搓有粉砂感。分布于董寺河河谷，厚度5.1～7.8m。根據(jù)室內(nèi)土工試驗(yàn)，其含水率21.8%～27.7%，平均值24.4%，天然密度1.85～2.12 g/cm3，平均值 2.01 g/cm3，干密度 1.33～1.54 g/cm3，平均值 1.45 g/cm3，孔隙比 0.583～0.844，平均值 0.681，塑性指數(shù) 8.7～18.2，平均值 12.6，液性指數(shù) 0.29～0.71，平均值 0.52；垂直滲透系數(shù) 2.93×10-5～1.06×10-4cm/s。飽和壓縮系數(shù) 0.13～0.41 MPa-1，平均值 0.27MPa-1，飽和抗剪強(qiáng)度凝聚力5.4～24.5 kPa，平均值11.8 kPa，內(nèi)摩擦角 11.5～25.0°，平均值 21.1°。鉆孔標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)4～5擊。閘基下部5.6～7.2 m處夾一層卵石混合土透鏡體，褐黃色，結(jié)構(gòu)松散，分選較差，局部有架空現(xiàn)象，礫卵石成分主要為灰?guī)r，少量砂巖，一般粒徑30～40 mm，磨圓度為次棱角-次圓狀，細(xì)粒為中細(xì)砂，主要礦物成分為石英、長(zhǎng)石、云母及一些巖屑。野外篩分試驗(yàn)資料，卵石含量 13.4%～18.7%，礫含量 38.5%～51.2%，砂粒含量26.3%～44.5%，粉黏粒含量為2.7%～5.1%，不均勻系數(shù) Cu=38.12～96.15，曲率系數(shù) Cc=0.36～2.18，中間粒徑 d50=9.81～12.20。據(jù)本次野外現(xiàn)場(chǎng)滲水及鉆孔注水試驗(yàn)，滲透系數(shù)5.6～8.7 m/d，為中-強(qiáng)透水層。

（3）第四系上更新統(tǒng)洪沖積（Q3pal）：巖性主要為低液限黏土，褐黃色，結(jié)構(gòu)松散-稍密，手搓有滑膩感，可成細(xì)土條，飽和，呈流塑-可塑狀，屬中等壓縮性土，具弱-中等透水性，局部手搓有粉砂感。在整個(gè)閘基段均有分布，本次勘探揭露厚度5.7～15.0 m。根據(jù)室內(nèi)土工試驗(yàn)，其砂粒組含量1.2%～4.9%，平均值2.5%，粉粒組含量62.3%～85.1%，平均值76.2%，黏粒組含量13.2%～36.5%，平均值21.3%，含水率19.6%～26.1%，平均值23.5%，天然密度 1.97～2.08 g/cm3，平均值 2.02 g/cm3，干密度 1.57～1.70 g/cm3，平均值 1.64 g/cm3，孔隙比0.589～0.742，平均值 0.658，塑性指數(shù) 9.2～20.7，平均值 12.8，液性指數(shù) 0.19～0.77，平均值 0.45。垂直滲透系數(shù) 7.79×10-6～2.33×10-4cm/s，水平滲透系數(shù) 4.68×10-5cm/s。飽和壓縮系數(shù) 0.16～0.42 MPa-1， 平均值為0.29 MPa-1，飽和抗剪強(qiáng)度凝聚力 7.1～26.3 kPa，平均值為 12.9 kPa，內(nèi)摩擦角 11.5～25.5°，平均值為 21.3°。

本次勘察深度內(nèi)未揭露地下水，結(jié)合當(dāng)?shù)厮牡刭|(zhì)調(diào)查資料，區(qū)內(nèi)地下水位埋深大于30 m。工程區(qū)距汾陽(yáng)城區(qū)較近，附近生活污水等排入河道后受低液限黏土層隔水浮托，形成上層滯水，閘址區(qū)內(nèi)含水層位主要為上部全新統(tǒng)土層。

本次勘察取董寺河河水進(jìn)行了水化學(xué)分析，試驗(yàn)成果見表1。河水及地下水化學(xué)類型分別為HCO3-Na型。據(jù)《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（GB50487-2008）附錄L中環(huán)境水腐蝕性評(píng)價(jià)判別標(biāo)準(zhǔn)判別：環(huán)境水對(duì)混凝土無(wú)腐蝕，對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋具弱腐蝕性，對(duì)鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕性。

表1 水質(zhì)分析試驗(yàn)成果統(tǒng)計(jì)表

2 1#雍水閘工程地質(zhì)評(píng)價(jià)

1）閘基土承載力

1#閘基持力層為全新統(tǒng)洪沖積（Q4pal）低液限黏土、低液限粉土，存在不均勻變形問(wèn)題。建議清除地表人工堆積物及含植物根系的低液限粉土，將閘基置于下部全新統(tǒng)洪沖積低液限黏（粉）土層上，建議閘基低液限黏（粉）土的地基承載力70～80 kPa。建議臨時(shí)開挖邊坡：水上 1：0.75～1：1，水下 1：1～1：2。建議雍水閘基礎(chǔ)混凝土與低液限黏（粉）土層的摩擦系數(shù)為0.20～0.25。

2）濕陷性

閘基（Q4pal）低液限黏（粉）土處于近飽和狀態(tài)，不具濕陷性，為非濕陷性場(chǎng)地。

3）閘基滲漏及滲透穩(wěn)定

閘基持力層為第四系全新統(tǒng)洪沖積（Q4pal）褐黃色低液限黏土夾淡黃色低液限粉土，多具微-弱透水性，閘基下部存在卵石混合土透鏡體，為強(qiáng)透水層，閘基土層可產(chǎn)生產(chǎn)生一定滲漏，但滲漏量不大。

根據(jù)《水利水電工程地質(zhì)手冊(cè)》選用公式（1）計(jì)算閘基滲漏量。將閘基簡(jiǎn)化為單層滲漏地質(zhì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行滲漏量估算。其中將閘基弱-中等透水性的低液限黏土層和中等透水的低液限粉土層簡(jiǎn)化為單一滲漏層，滲透系數(shù)采用厚度加權(quán)平均值，計(jì)算后與下伏卵石混合土層滲漏量相加，計(jì)算得閘基滲漏總量。

式中：Q——閘基滲漏量，m3/d；

K——厚度加權(quán)平均滲透系數(shù)，m/d；

H——高水位時(shí)閘上下游的水位差，m；

2b——閘基寬，m；

T——滲透層平均厚度，m；

B——閘基滲漏長(zhǎng)度，m。

經(jīng)計(jì)算，在閘前正常蓄水深度為2.5 m時(shí)，總滲漏量為230.1 m3/d。具體計(jì)算見表2。

表2 1#雍水閘閘基滲漏量計(jì)算表

閘基為全新統(tǒng)洪沖積（Q4pal）褐黃色低液限黏土夾淡黃色低液限粉土，多具微-弱透水性，且在閘上下游連續(xù)分布，構(gòu)成滲漏層位，在閘內(nèi)外水位差產(chǎn)生的滲壓作用下閘基低液限黏（粉）土可產(chǎn)生滲透變形。依據(jù)《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（GB50487-2008）附錄G對(duì)土層的滲透變形進(jìn)行判別。根據(jù)土層的結(jié)構(gòu)和顆粒組成等綜合分析，閘基低液限黏土的滲透變形形式主要為流土。

據(jù)本次勘察土工試驗(yàn)資料，閘基持力層低液限黏土的孔隙率為40.5%，比重為2.71，其臨界水力比降為1.02，取安全系數(shù)2.0，允許水力比降為0.51。其計(jì)算公式見式（2）。

式中：Jcr——土的臨界水力比降；

Gs——土粒比重；

n——土的孔隙率。

4）地震液化問(wèn)題

工程區(qū)地震基本烈度為8度，應(yīng)評(píng)價(jià)地基土地震液化問(wèn)題。依據(jù)《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（GB50487-2008）附錄P土的液化判別進(jìn)行評(píng)價(jià)。

（1）初判

蓄水后，閘基低液限黏土及低液限粉土均處于飽和狀態(tài)，且本地區(qū)地震烈度為8度區(qū)，地震動(dòng)峰值加速度為0.20 g，根據(jù)顆分資料，閘基持力層低液限黏土的小于0.005 mm的顆粒含量為13.2%～33.2%，低液限粉土小于0.005 mm的顆粒為6%～14.9%，部分低液限黏土及低液限粉土小于0.005 mm的顆粒質(zhì)量百分率低于18%，所以初步判別閘基低液限粉（黏）土為可液化土。應(yīng)對(duì)可液化土進(jìn)行復(fù)判。

（2）復(fù)判

采用標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)法：

由于標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)點(diǎn)深度和地下水位在地面以下的深度與工程正常運(yùn)用時(shí)不同，因此實(shí)測(cè)標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)需按下式進(jìn)行校正，并以校正后的標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)N作為復(fù)判依據(jù)。校正后的N值計(jì)算法見式（3）。

式中：N′——實(shí)測(cè)標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)；

ds——工程正常運(yùn)用時(shí)，標(biāo)準(zhǔn)貫入點(diǎn)在當(dāng)時(shí)地面以下的深度，m；

dw——工程正常運(yùn)用時(shí)，地下水位在當(dāng)時(shí)地面以下的深度，m；

d′s——標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)時(shí)，標(biāo)準(zhǔn)貫入點(diǎn)在當(dāng)時(shí)地面以下的深度，m，本工程ds=d′s+2 m；

d′w——標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)時(shí)，地下水位在當(dāng)時(shí)地面以下的深度，m，取0。

液化判別標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)臨界值Ncr按下式進(jìn)行計(jì)算：

式中：N0——液化判別標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)基準(zhǔn)值，本工程N(yùn)0取 10；

ρc——土的黏粒顆粒含量質(zhì)量百分率（%），當(dāng)ρc＜3%時(shí)，ρc取 3%。

根據(jù)《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（GB50487-2008），符合下式要求的土應(yīng)判為液化土：

液化計(jì)算見表3，液化判別深度按15 m考慮。在地震烈度為8度時(shí)，在15 m深度范圍內(nèi)，閘基低液限粉土和部分低液限黏土層存在地震液化問(wèn)題，液化土層下限約10.5 m，建議采取適當(dāng)工程措施消除或減弱堤基土的液化，確保其安全運(yùn)行。

5）基坑涌水問(wèn)題

1#雍水閘位于董寺河河谷，勘察期間河道里有上層滯水存在，且基底高程位于上層滯水水位以下，在基坑開挖時(shí)存在涌水問(wèn)題，應(yīng)排水。

6）閘后沖刷

1#雍水閘閘后主要由低液限黏（粉）土組成，其結(jié)構(gòu)松散，抗沖刷能力低，在水流作用下易形成沖刷坑，存在閘后沖刷問(wèn)題。建議采取防護(hù)措施。

表3 1#雍水閘閘基地層地震液化評(píng)價(jià)表

7）左閘肩

左閘肩為土質(zhì)岸坡，坡度較陡，坡頂較平緩，主要為耕地。岸坡主要為第四系上更新統(tǒng)洪沖積低液限黏土。自然條件下岸坡穩(wěn)定性較好。蓄水后部分岸坡存在穩(wěn)定問(wèn)題。建議削坡處理。

8）右閘肩

右閘肩為土質(zhì)岸坡，坡度較陡，坡頂較平緩，分布有耕地及建筑物。岸坡主要為人工堆積漿砌石和第四系上更新統(tǒng)洪沖積低液限黏土。目前岸坡穩(wěn)定性較好。蓄水后部分岸坡存在穩(wěn)定問(wèn)題。建議采取削坡理。建議岸坡處理時(shí)與現(xiàn)有護(hù)坡協(xié)調(diào)處理。

綜上分析，1號(hào)雍水閘閘基為第四系全新統(tǒng)洪沖積（Q4pal）淡黃色低液限粉土與褐黃色低液限黏土，主要存在承載力低、不均勻沉降、地震液化、基坑涌水、閘后沖刷等工程地質(zhì)問(wèn)題，建議對(duì)閘基采用工程措施增加承載力并采取適當(dāng)工程措施防止或減弱閘基土地震液化影響，確保其正常運(yùn)行。閘后設(shè)消力池、海漫等消能措施，防止閘后沖刷。

左右閘肩主要為全新統(tǒng)洪低液限黏土，自然條件下岸坡穩(wěn)定性較好，主要存在岸坡穩(wěn)定問(wèn)題。建議采取削坡。

3 2#雍水閘工程地質(zhì)條件

2#雍水閘閘址處董寺河流向約S54°E，主河槽寬度約30 m，左右兩側(cè)均發(fā)育較寬的Ⅰ級(jí)堆積階地，地形較緩，寬約90 m，地形較平坦。兩岸為土質(zhì)岸坡，出露地層主要為第四系松散堆積物及人工堆積物?，F(xiàn)自上而下分述如下：

1）人工堆積（Qs）：主要為淡黃色低液限粉土，含塊碎石、磚塊、煤渣、砂卵石、生活垃圾以及建筑垃圾等，結(jié)構(gòu)松散-密實(shí)，分選性差，分布于河道兩側(cè)表面。

2）第四系全新統(tǒng)洪沖積（Q4pal）)：巖性為褐黃色低液限黏土與淡黃色低液限粉土，土顆粒細(xì)而均勻，結(jié)構(gòu)松散-稍密，稍濕-飽和，表層含大量植物根系及腐殖質(zhì)，局部手搓有粉砂感。厚度大于10 m。低液限黏土，淡黃色，土顆粒細(xì)而均勻，結(jié)構(gòu)松散-稍密，稍濕～飽和，屬中等壓縮性土，具弱-中等透水性，表層為耕植土，含大量植物根系及腐殖質(zhì)，局部手搓有粉砂感。根據(jù)室內(nèi)土工試驗(yàn)，其含水率11.3%～27.7%，平均值22.2%，天然密度 1.84～2.08 g/cm3，平均值 1.98 g/cm3，干密度 1.35～1.53 g/cm3，平均值 1.45 g/cm3，孔隙比0.525～0.674，平均值 0.591，塑性指數(shù) 9.0～14.4，平均值 11.3，液性指數(shù)-0.29～0.80，平均值 0.45；水平滲透系數(shù) 1.55×10-5～8.65×10-5cm/s，垂直滲透系數(shù) 1.82×10-5～1.22×10-4cm/s。飽和壓縮系數(shù) 0.15～0.34 MPa-1，平均值0.25 MPa-1，飽和抗剪強(qiáng)度凝聚力 9.9～22.8 kPa，平均值 13.1 kPa，內(nèi)摩擦角 20～24.5°，平均值 22.7°。

本次勘察深度內(nèi)未揭露地下水，結(jié)合當(dāng)?shù)厮牡刭|(zhì)調(diào)查資料，區(qū)內(nèi)地下水位埋深大于30 m。工程區(qū)距汾陽(yáng)城區(qū)較近，附近生活污水等排入河道后受低液限黏土層隔水浮托，形成上層滯水，閘址區(qū)內(nèi)含水層主要為上部全新統(tǒng)土層。本次勘察取董寺河河水進(jìn)行了水化學(xué)分析，試驗(yàn)成果見表1。河水及地下水化學(xué)類型分別為HCO3-Na型。據(jù)《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（GB50487-2008）附錄L中環(huán)境水腐蝕性評(píng)價(jià)判別標(biāo)準(zhǔn)判別：環(huán)境水對(duì)混凝土無(wú)腐蝕，對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋具弱腐蝕性，對(duì)鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕性。

4 2#雍水閘工程地質(zhì)評(píng)價(jià)

1）閘基土承載力

2#閘基持力層為全新統(tǒng)洪沖積（Q4pal）低液限黏土、低液限粉土，存在不均勻變形問(wèn)題，建議清除地表人工堆積物及含植物根系的低液限粉土，將堤基置于下部全新統(tǒng)洪沖積低液限黏（粉）土層上，并采取相應(yīng)工程措施增加其承載力。閘基低液限粉（黏）土的地基承載力 70～80kPa。建議臨時(shí)開挖邊坡∶水上 1∶0.75～1∶1，水下1∶1～1∶25。雍水閘基礎(chǔ)混凝土與低液限黏土層的摩擦系數(shù)為0.20～0.25。

2）閘基滲漏及滲透穩(wěn)定

閘基主要為第四系全新統(tǒng)洪沖積（Q4pal）褐黃色低液限黏土夾淡黃色低液限粉土，多具微-弱透水性，蓄水后通過(guò)閘基土層可產(chǎn)生滲漏，閘基存在滲漏問(wèn)題。采用公式（1）進(jìn)行估算，各參數(shù)取值見表4，經(jīng)計(jì)算，在閘前正常蓄水深度為2.5 m時(shí)，閘基滲漏量為62.7m3/d。

表4 2#雍水閘閘基滲漏量計(jì)算表

閘基為全新統(tǒng)洪沖積（Q4pal）褐黃色低液限黏土夾淡黃色低液限粉土，多具中等-弱透水性，且在閘上下游連續(xù)分布，構(gòu)成滲漏層位，在閘內(nèi)外水位差產(chǎn)生的滲壓作用下閘基低液限黏（粉）土可產(chǎn)生滲透變形。依據(jù)《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（GB50487-2008）附錄G對(duì)土層的滲透變形進(jìn)行判別。根據(jù)土層的結(jié)構(gòu)和顆粒組成等綜合分析，閘基低液限黏土的滲透變形形式主要為流土。依據(jù)本次勘察土工試驗(yàn)資料，堤基持力層低液限黏土的孔隙率為40.0%，比重為2.72，利用公式（2）求得其臨界水力比降為1.03，取安全系數(shù)2.0，求得允許水力比降為0.51。

3）地震液化問(wèn)題

工程區(qū)地震基本烈度為8度，應(yīng)評(píng)價(jià)地基土地震液化問(wèn)題。依據(jù)《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（GB50487-2008）附錄P土的液化判別進(jìn)行評(píng)價(jià)。

（1）初判

蓄水后，閘基低液限黏土及低液限粉土均處于飽和狀態(tài)，且本地區(qū)地震烈度為8度區(qū)，地震動(dòng)峰值加速度為0.20 g，根據(jù)顆分資料，閘基持力層低液限黏土的小于0.005 mm的顆粒含量為15.2%～24.5%，低液限粉土小于0.005 mm的顆粒為12.9%～14.9%，部分低液限黏土及低液限粉土小于0.005 mm的顆粒質(zhì)量百分率低于18%，所以初步判別閘基低液限粉（黏）土為可液化土。應(yīng)對(duì)可液化土進(jìn)行復(fù)判。

（2）復(fù)判

工程區(qū)地震基本烈度為8度，應(yīng)評(píng)價(jià)地基土地震液化問(wèn)題。依據(jù)《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（GB50487-2008）附錄P進(jìn)行評(píng)價(jià)。

復(fù)判方法采用標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)法。液化判別深度按15 m考慮。經(jīng)復(fù)判，結(jié)果見表5。

在地震烈度為8度時(shí)，在15 m深度范圍內(nèi)，閘基低液限粉土和部分低液限黏土層存在地震液化問(wèn)題，液化土層下限約6.5 m，建議采取適當(dāng)工程措施消除或減弱堤基土的液化，確保其安全運(yùn)行。

4）濕陷性

閘基（Q4pal）低液限黏（粉）土處于近飽和狀態(tài)，不具濕陷性，為非濕陷性場(chǎng)地。

5）基坑涌水問(wèn)題

表5 2#雍水閘閘基全新統(tǒng)地層地震液化評(píng)價(jià)表

2#雍水閘位于董寺河河谷，勘察期間河道里有上層滯水存在，且基底高程位于上層滯水水位以下，在基坑開挖時(shí)存在涌水問(wèn)題，應(yīng)排水。

6）閘后沖刷

2#雍水閘閘后主要由低液限黏（粉）土組成，其結(jié)構(gòu)松散，抗沖刷能力低，在水流作用下易形成沖刷坑，存在閘后沖刷問(wèn)題。建議采取防護(hù)措施。

7）左閘肩

左閘肩為土質(zhì)岸坡，坡度較陡，坡頂較平緩，主要為耕地。岸坡主要為第四系上更新統(tǒng)洪沖積低液限黏土。自然條件下岸坡穩(wěn)定性較好。蓄水后此類岸坡抗沖刷能力較差，存在岸坡穩(wěn)定問(wèn)題。建議采取削坡、支護(hù)處理。

8）右閘肩

右閘肩為土質(zhì)岸坡，坡度較陡，坡頂較平緩，分布有耕地及建筑物。岸坡主要為人工堆積漿砌石和第四系上更新統(tǒng)洪沖積低液限黏土。目前岸坡穩(wěn)定性較好。蓄水后此類岸坡抗沖刷能力較差，存在岸坡穩(wěn)定問(wèn)題。建議采取削坡、支護(hù)處理。建議岸坡處理時(shí)與現(xiàn)有護(hù)坡協(xié)調(diào)處理。

綜上分析，2#雍水閘閘基為第四系全新統(tǒng)洪沖積（Q4pal）淡黃色低液限粉土與褐黃色低液限黏土，主要存在承載力低、不均勻變形、地震液化、基坑涌水、閘后沖刷等工程地質(zhì)問(wèn)題，建議對(duì)閘基采用工程措施增加承載力并采取適當(dāng)工程措施防止或減弱閘基土地震液化影響，確保其正常運(yùn)行。閘后設(shè)消力池、海漫等消能措施，防止閘后沖刷。

左右閘肩主要為全新統(tǒng)洪低液限黏土，自然條件下岸坡穩(wěn)定性較好，主要存在岸坡穩(wěn)定問(wèn)題。建議采取削坡、支護(hù)處理。建議岸坡處理時(shí)與現(xiàn)有護(hù)坡協(xié)調(diào)處理。

5 結(jié)語(yǔ)

綜上所述，1#及2#雍水閘持力層為全新統(tǒng)洪沖積低液限黏土、低液限粉土。1#閘基土存在不均勻沉降變形、滲漏及滲透穩(wěn)定、地震液化、濕陷、閘后沖刷問(wèn)題，建議采取相應(yīng)工程措施進(jìn)行處理。