機場道面混凝土表面強化材料的性能研究

朱懋江,翁興中,高 瑞,姜 樂,李萬春,李猛深

1.空軍工程大學 航空航天工程學院,陜西 西安 710038

2.西部戰(zhàn)區(qū)空軍后勤部,陜西 西安 710077

3.中國人民解放軍93055部隊,遼寧 沈陽 110021

4.中國人民解放軍93882部隊,陜西 寶雞 721006

1 引言

在我國現(xiàn)有的機場中，水泥混凝土道面由于其所具有的強度大、穩(wěn)定性及耐久性好等特點得到了廣泛的應用[1]。隨著我國航空業(yè)的發(fā)展，一方面大型化、重載化的機型增大了道面承受的荷載[2]，另一方面，在我國北方寒冷地區(qū)修建的機場跑道面臨著凍融循環(huán)作用的侵害。機場水泥混凝土道面表層為水泥砂漿層，其強度較低，抗變形能力差，易開裂，本身在日常使用時易產(chǎn)生磨損、剝落等病害。而在增大的飛機荷載和凍融循環(huán)的雙重作用下，周圍介質（空氣、雨水）沿裂縫滲透到混凝土內部后會引起混凝土的進一步破壞，從而加速道面裂縫發(fā)展，進而加重道面表層所產(chǎn)生的剝落、起砂露石等病害，嚴重時甚至影響飛機的正常起降。

近年來，圍繞著提高道面混凝土使用壽命的目的，翁興中等[3]研究了聚丙烯纖維對混凝土耐久性的作用機理，岑國平[4]等分析了不同種類纖維對混凝土耐久性的影響，董祥[2]等討論了使用聚丙烯纖維提高道面混凝土抗凍性時的最佳摻量，徐桑振[5]等提出了用硅烷浸漬的方式改善寒區(qū)機場道面使用性能。這些研究提出了諸多可行的道面混凝土耐久性增強方法，但這些研究都只偏重于對混凝土抗凍性能的研究，而且缺乏定量的對比研究。事實上，評價機場道面混凝土表面性能另一個重要指標是耐磨耗性能，而現(xiàn)有研究對強化后混凝土的耐磨耗性能關注較少。

為了研究不同種類的強化方式對水泥混凝土道面的表面性能改善效果，選擇了在混凝土原料中分別摻入纖維和聚合物乳液以及在現(xiàn)有混凝土表層噴涂硅烷保護劑等三種方式，比較了在最佳摻量下三種方法對于道面混凝土抗凍性和耐磨性的改善情況，分析了不同材料的作用機理，基于材料特點提出了不同強化方式在道面施工中的應用，為下一步進行現(xiàn)場試驗以及進一步在機場推廣應用奠定了基礎。

2 試驗概況

2.1 試驗材料

水泥選用陜西耀縣的秦嶺牌P.O 42.5R水泥，水泥用量為320 kg/m3。試驗使用的水為普通自來水，根據(jù)試驗水灰比，調整用水量。細集料為取自西安灞河的中砂，細度模數(shù)為2.78。試驗粗集料選用陜西涇陽石灰?guī)r碎石，分4.75～19mm，19～37.5 mm兩種級配，質量比為45：55。外摻聚合物采用上海巴斯夫公司生產(chǎn)的SD-623型羧基丁苯乳液，材料技術指標如表1所示。外摻纖維采用北京中紡纖建生產(chǎn)的改性聚丙烯纖維，纖維的性能參數(shù)如表2所示。硅烷浸漬型混凝土保護劑采用深圳東泰有機硅公司生產(chǎn)的BYS-81型混凝土保護劑，材料的基本參數(shù)如表3所示。

表1 羧基丁苯乳液技術指標Table 1 Technical index of carboxylic styrene butadiene latex

表2 改性聚丙烯纖維性能參數(shù)Table 2 Performance parameters of modified polypropylene fiber

表3 硅烷浸漬型混凝土保護劑基本參數(shù)Table 3 Basic parameters of silane impregnated concrete protectant

2.2 試驗用配合比

為確保試驗所用混凝土試件在凍融和磨耗試驗中自身表面性能可以通過各種方式得到提升，在前期設計了正交試驗，進行了混凝土表面性能影響因素敏感性分析，綜合分析了水灰比、細集料含泥量、細集料細度模數(shù)、砂率對混凝土抗凍性、耐磨性的影響，并在此基礎上確定了基于表面性能的試驗基準配合比，如表4所示。

表4 混凝土基準配合比Table 4 Standard mixing proportion of concrete

2.3 凍融循環(huán)試驗設計

由于環(huán)境對道面的凍融循環(huán)破壞作用時間較長，通常通過室內凍融試驗來檢測混凝土的抗凍性。道面混凝土的凍融破壞具有單面受凍的特征，因此，在進行室內凍融試驗設計時，將混凝土受凍面設定為單面受凍，參考相關規(guī)范[6]對單面凍融試驗的要求，設計了符合道面混凝土凍融特點的單面凍融試驗。

凍融循環(huán)試驗具體步驟參考規(guī)范[6]中單面凍融法，試驗過程保持試件底面以上10 mm的部分浸入凍融液，凍融循環(huán)設置為12 h，其中試件浸水示意圖如圖2，溫度變化如圖3。

圖1 試件浸水示意圖Fig.1 Diagram of test specimen’s immersion

圖2 凍融循環(huán)溫度控制Fig.2 Freeze-thaw cycle temperature control

根據(jù)規(guī)范[6]，試驗選擇28次凍融過程后的單位面積剝落物質量Id/(kg/m2)與相對動彈模量Ed/(%)來表征混凝土的凍融損傷。

2.4 磨耗試驗設計

由于機輪對道面的磨耗作用是個長期過程，現(xiàn)場檢測存在難度大，周期長的特點，因此選擇對道面混凝土耐磨性進行室內試驗研究。磨耗試驗具體試驗步驟參照相關規(guī)范[7]，在磨耗60轉之后稱量試件質量，計算并記錄磨耗質量。在計量方面根據(jù)規(guī)范，使用單位面積上的磨耗量Im/kg/m2來表征混凝土材料耐磨性，磨耗量Im按式(1)計算。

其中Im為單位面積磨耗量(kg/m2)；m為試樣的初始質量(kg)；m'為試樣磨耗60轉后的剩余質量(kg)；0.0125為試樣磨耗面積(m2)。

3 試驗結果及分析

3.1 摻入纖維對混凝土表面性能的影響

3.1.1 摻入纖維后混凝土試件的凍融試驗和耐磨試驗 為研究纖維對混凝土表面性能的增強效果，選用北京中紡纖建生產(chǎn)的改性聚丙烯纖維，在之前所述的混凝土基準配比基礎上，控制纖維摻量分別為0.5 kg/m3、0.7 kg/m3、0.9 kg/m3、1.1 kg/m3配制試驗試件，同時按基準配比配制一組纖維摻量為0 kg/m3的試件進行對比試驗，分別進行單面凍融試驗、表面磨耗試驗，得到試件28次凍融后的單位面積剝落量Id、相對動彈模量Ed以及耐磨試件在橡膠磨頭作用下的單位面積磨耗量Im，試驗結果如圖3、4所示。其中，圖3、4橫坐標為纖維摻量，圖3縱坐標為試件單位面積凍融試驗剝落（磨耗試驗磨耗）質量，圖4縱坐標為試件凍融試驗相對動彈模量。

圖4 纖維摻量對相對動彈模量的影響Fig.4 Influence of fiber proportion on specimens’relative dynamic modulus

圖3 纖維摻量對試件單位面積質量損耗的影響Fig.3 Influence of fiber content on mass loss per unit area of specimen

由凍融試驗結果可知，摻入纖維后，混凝土的28次凍融的單位面積剝落量均有所減少，且減少程度隨纖維摻量變化較大，分布在3%～27%不等，28次凍融后的相對動彈模量較對比組均有所提高，普遍提升了2%左右，這表明纖維增強了混凝土抗凍融破壞的能力，減少了凍融損傷。當纖維摻量為

0.9 kg/m3時，纖維對混凝土的抗凍性能的提升最為明顯，此時的單位面積剝落量減少了27%，相對動彈模量提升高達3.8%，即當纖維摻量為0.9 kg/m3時，混凝土的凍融損傷最小。這是由于纖維加入混凝土結構后，一方面內部孔隙結構得到了改善，趙軍等[8]曾在實驗中指出，由凍融作用產(chǎn)生的靜水壓力與滲透壓力對混凝土內部孔隙的應力作用開始減弱，纖維均勻緩解了凍融過程中由于混凝土溫度變化引起的內應力，從而有效減少了混凝土裂縫的開裂與擴展；另一方面，亂向分布的纖維在混凝土攪拌過程中阻礙了空氣的溢出[2]，提高了試件的含氣量，從而緩解了凍融循環(huán)過程中產(chǎn)生的靜水壓力和滲透壓力，進而提升了混凝土的抗凍性。由磨耗試驗結果可知，摻入纖維后，在相應磨耗圈數(shù)作用下，混凝土單位面積磨耗量普遍減少7%左右，當纖維摻量為0.9 kg/m3時，纖維對混凝土的耐磨性能的提升最為明顯，此時的單位面積磨耗量減少了8.4%。但相比凍融循環(huán)試驗結果，纖維的加入對于混凝土耐磨性能的增強不明顯。這是由于纖維材料作為了非結構性補強材料增強了混凝土內部的整體結構[9]，但是由于其在混凝土制作時廣泛分布到了混凝土各處，因而對表層砂漿層的表面性能沒有特殊的增強效果。同時從圖中易知，在纖維摻量大于0.9 kg/m3時，試件整體的表面性能出現(xiàn)了下滑，這是因為纖維摻量的增加使得其在混凝土中不易分散開來，易在混凝土中形成薄弱面，從而導致本來就沒有被纖維特別增強的水泥砂漿表層抗凍性和耐磨性的下降，因此得出纖維的最佳摻量是0.9 kg/m3。

3.1.2 摻入纖維后混凝土試件的多次凍融試驗 由于聚丙烯纖維屬于聚合物材料，在多次凍融的試驗條件下可能因變脆而發(fā)生破壞，失去原有功能，進而導致?lián)胶侠w維材料的混凝土試件抗凍性整體降低。為了排除這一因素的可能性，選取纖維摻量為0.9 kg/m3的試件與不摻加纖維的試件進行42次、56次、70次、84次、98次和112次凍融，以凍融后試件的相對動彈模量表征凍融試驗結果，試驗結果如圖5所示。

圖5 摻入纖維后混凝土試件多次凍融實驗結果Fig.5 Multi freeze-thaw experimental results of concrete specimens after adding fiber

從圖5中可以看出，隨著凍融次數(shù)的增加，摻加纖維混凝土的彈性模量始終高于沒有經(jīng)過處理的混凝土，由此可以說明盡管凍融次數(shù)增加了，纖維結構并沒有隨之破壞，而繼續(xù)在混凝土內部保持工作，因此摻加纖維確實可以提高混凝土的抗凍性。

3.2 摻入聚合物乳液對混凝土表面性能的影響

3.2.1 摻入聚合物乳液后混凝土試件的凍融試驗和耐磨試驗 為了研究聚合物對于混凝土表面性能的作用效果，在之前所述的混凝土基準配比基礎上，控制聚合物乳液占水泥的質量百分比（聚灰比）為4%、8%、12%、16%，對應的單位體積混凝土摻量分別為12.8 kg/m3、25.6 kg/m3、38.4 kg/m3、51.2 kg/m3。由于聚合物乳液的固含量為49%，為了確保試驗水灰比為2.2節(jié)確定的水灰比，配制混凝土所需水的質量應減去聚合物乳液中水的質量，并保證總量與基準配合比相同。按基準配比配制一組聚合物摻量為0 kg/m3的試件進行對比試驗，并分別進行單面凍融試驗、表面磨耗試驗，得到試件28次凍融后的單位面積剝落量Id、相對動彈模量Ed以及耐磨試件在橡膠磨頭作用60次的單位面積磨耗量Im，試驗結果如圖6、7所示。其中，圖6、7橫坐標為聚灰比，圖6縱坐標為試件單位面積凍融試驗剝落（磨耗試驗磨耗）質量，圖7縱坐標為試件凍融試驗相對動彈模量。

圖6 聚合物乳液摻量對試件單位面積質量損耗的影響Fig.6 Influence of polymer latexed content on the mass loss per unit area of the specimen

圖7 聚合物乳液摻量對相對動彈模量的影響Fig.7 Influence of polymer latexed content on relative dynamic modulus

由凍融試驗結果可知，摻入聚合物乳液后，混凝土的28次凍融的單位面積剝落量均有所減少，當聚灰比大于等于12%時，聚合物對混凝土的強化作用較為明顯，單位面積剝落量均減少43%以上。同時，摻聚合物混凝土的28次凍融相對動彈模量較對比組均提高0.7%～3.4%不等，其中當聚灰比大于等于12%時，相對動彈模量提升了2.9%以上。這表明道面混凝土由于聚合物乳液的加入，內部結構得到了改善。一方面，聚合物的填充、成膜、網(wǎng)狀密封等作用有效減小了孔隙率[10]，改善了孔隙結構；另一方面，聚合物乳液本身的粘附性和內部的親水基團改善了其材料和孔隙邊界上的粘附狀況，鞏固了混凝土內部的膠凝結構，兩者共同作用減弱了由凍融作用產(chǎn)生的靜水壓力與滲透壓力對混凝土內部孔隙的應力作用，從而增強了混凝土抗凍融破壞的能力，減少了凍融損傷。由磨耗試驗結果可知，摻入聚合物乳液后，混凝土單面面積磨耗量較對照組減少2.5%～40%不等，而且在聚灰比大于等于12%時，混凝土單面面積磨耗量減少了4%以上。這說明聚合物使得混凝土內部結構更加密實，強化了水泥砂漿層與骨料的過度界面，對表層砂漿層增強的效果較明顯。但從圖6和圖7同時也可以看出，當聚灰比大于12%時，試件的表面性能反而呈現(xiàn)下降趨勢，這是由于過大的乳液摻量使得丁苯乳液附著在水泥顆粒表面，阻礙了水泥自身的水化反應，同時減弱了水泥水化產(chǎn)物之間的相互連接，從而導致了混凝土整體力學強度的下降和砂漿表層硬度的降低，進而使得試件的抗凍指標和耐磨指標均有所下降，因此聚合物改性混凝土的最佳聚灰比為12%。

3.2.2 摻入聚合物乳液后混凝土試件的多次凍融試驗 由于丁苯乳液屬于有機材料，在多次凍融的試驗條件下也可能因變脆而發(fā)生破壞，失去原有功能，進而導致?lián)郊泳酆衔锶橐旱幕炷猎嚰箖鲂哉w降低。為了排除這一因素的可能性，選取聚灰比為12%的試件與不摻加聚合物乳液的試件進行42次、56次、70次、84次、98次和112次凍融，以凍融后試件的相對動彈模量表征凍融試驗結果，試驗結果如圖8所示。

圖8 摻加聚合物乳液后混凝土試件多次凍融實驗結果Fig.8 Multi freeze-thaw results of concrete specimen after adding polymer emulsion

從圖8中可以看出，隨著凍融次數(shù)的增加，摻加聚合物乳液混凝土的彈性模量始終高于沒有經(jīng)過處理的混凝土，由此可以說明盡管凍融次數(shù)增加了，聚合物的結構并沒有隨之破壞，繼續(xù)在混凝土內部保持工作，因此聚合物乳液也確實可以提高混凝土的抗凍性。

3.3 硅烷保護劑對混凝土表面性能的影響

3.3.1 硅烷保護劑噴涂后試件的凍融試驗與耐磨試驗 為了研究硅烷保護劑對混凝土表面性能的影響，本試驗選用BYS-81型混凝土保護劑對28 d養(yǎng)護后的混凝土試件進行表面處理，試樣涂覆硅烷浸漬劑后，置于溫度為 20℃～23℃、相對濕度為50%～70%的環(huán)境中養(yǎng)護，7 d后取出進行試驗。以2.2中基準配合比配制6組試驗試件，其中5組試件涂刷硅烷保護劑用量分別2 m2/kg、3 m2/kg、4 m2/kg、5 m2/kg、6 m2/kg，另一組不做噴涂處理作為對比組，分別進行單面凍融試驗、表面磨耗試驗，得到試件28次凍融后的單位面積剝落量Id、相對動彈模量Ed以及耐磨試件在橡膠磨頭作用下的單位面積磨耗量Im，試驗結果如圖9、10所示。其中，圖9、10橫坐標為硅烷噴涂量，圖9縱坐標為試件單位面積凍融試驗剝落（磨耗試驗磨耗）質量，圖10縱坐標為試件凍融試驗相對動彈模量。

圖9 硅烷噴涂量對試件單位面積質量損耗的影響Fig.9 Influence of silane spray proportion on specimens’mass loss per unit area

圖10 硅烷噴涂量對相對動彈模量的影響Fig.10 Influence of silane spray proportion on specimens’relative dynamic modulus

由凍融試驗結果可知，混凝土表面噴涂硅烷保護劑后，凍融過程中單位面積剝落物質量Id較對比組均有明顯減小，而且在硅烷保護劑單位質量噴涂面積在4 m2時達到最佳效果，減少量高達72.9%。這是因為一方面硅烷保護劑通過水解、聚合反應，改變了水與混凝土界面的接觸角并使得混凝土成為憎水性材料[11]，減小了混凝土自身的吸水率；另一方面，硅烷在混凝土表層及毛細孔壁上形成了一層致密的薄膜結構[12]，有效阻礙了水分的遷移擴散，兩者共同作用減弱了混凝土的凍融損傷。同時從圖10可知，不同硅烷保護劑噴涂量的凍融試驗結果具有一定的差異性，這說明混凝土抗凍性對硅烷保護劑噴涂量的反應較為敏感，而當控制硅烷保護劑單位質量噴涂面積在4 m2左右時，能有效增強混凝土的抗凍性。由磨耗試驗結果可知，噴涂硅烷保護劑后，混凝土的單位磨耗質量明顯減少，較對照組平均減少了22%。且當硅烷保護劑噴涂量為4 m2/kg、5 m2/kg時，磨耗指標Im較小，Im相對對比組減小了30%～40%。這是因為在硅烷保護劑作用下，小分子結構的硅烷通過混凝土的毛細孔壁后，與水化的水泥發(fā)生反應并形成了硅烷互穿網(wǎng)絡結構，通過牢固的化學鍵合反應[13]，賦予了混凝土表面張力[12]，從而有效提高了混凝土的表面耐磨性[11]。分析圖9可知，混凝土耐磨性對硅烷保護劑的摻量的反應也同樣敏感，當硅烷保護劑用量在4 m2/kg時試件能保持最佳的耐磨性和抗凍性，但隨著噴涂量的增加，試件的表面性能反而出現(xiàn)了下降。這是因為用量增加后的硅烷并不能在養(yǎng)護周期內穿透毛細孔壁進入混凝土中，剩余的硅烷在混凝土表層成膜，在一定次數(shù)的凍融和磨耗后以集體形式從混凝土表面脫離，從而徹底喪失對混凝土表面的保護作用，因此導致試件整體的表面性能降低。故在4 m2/kg時是硅烷保護劑的最佳用量。

3.3.2 硅烷保護劑噴涂后試件的抗滑性檢測 由于硅烷表面強化材料的工作原理同摻加纖維和聚合物乳液不同，可能在混凝土表層形成保護層進而改變混凝土表面的摩擦系數(shù)，從而影響機場道面的正常使用以及3.3.1中耐磨試驗的結果。為了消除摩擦系數(shù)這一影響，依照規(guī)范[14]對噴涂硅烷后的試件進行抗滑性檢測。試驗選用定點式檢測方法，運用BM-Ⅱ型擺式摩擦系數(shù)測定儀分別檢測了硅烷噴涂量為4 m2/kg的試件組和未噴涂硅烷的對比組試件的摩擦系數(shù)，試驗結果如表5所示。

表5 抗滑試驗檢測結果Table 5 Results of anti-slide experiments

由試驗結果可知，水膜狀態(tài)下試樣的摩擦系數(shù)均小于干燥狀態(tài),而硅烷噴涂組中兩者的差值與對比組接近，這說明硅烷屬于滲透型的強化材料，其工作機理對混凝土的表面構造影響較小。噴涂硅烷之后的道面混凝土表面在未刻槽的情況下摩擦系數(shù)滿足規(guī)范[15]中對新建跑道摩擦系數(shù)的評價標準，因此可以認為硅烷的噴涂對于試件表面的摩擦系數(shù)幾乎沒有影響，也不會影響機場道面的抗滑性，并且3.3.1節(jié)中的耐磨試驗數(shù)據(jù)是有效的。

3.4 不同情況下最優(yōu)表面強化方式的確定

通過分析上三節(jié)試驗得出：聚丙烯纖維的最佳摻量是0.9 kg/m3，丁苯聚合物改性混凝土的最佳聚灰比為12%，硅烷的最佳噴涂量取4 m2/kg。為了比較三種強化方式在最佳摻量下對混凝土表面性能的強化效果，取未進行表面強化的素混凝土對照組，并與最佳摻量下不同強化方式凍融后的相對動彈模量Ed一起繪制為圖11，與最佳摻量下不同強化方式的單位面積凍融試驗剝落物質量Id、磨耗試驗磨耗質量Im一起繪制為圖12。

圖11 三種表面強化方式相對動彈模量對比圖Fig.11 Relative dynamic modulus comparison among three surface enhancing ways

圖12 三種表面強化方式單位質量損耗對比圖Fig.12 Mass loss per unit area comparison among three surface enhancing ways

分析圖11、12可知，聚丙烯纖維的摻入使試件在28次凍融后保留了最大的動彈模量，但其在試件凍融剝落量和磨耗剝落量方面比硅烷保護劑摻入組分別高出了168.8%和154.6%。這是因為聚乙烯纖維是作為混凝土的組成材料被加入試件中的，大量的聚丙烯纖維在混凝土中會以三維網(wǎng)狀結構存在，從而增強了混凝土的均勻性和整體性[16]，所以在經(jīng)歷凍融后也能使整體保持較高的動彈模量。由于纖維真正提升的是試件的整體強度，因此該強化方式對于道面混凝土表面性能的提升并不明顯。但考慮到其成本較低，并能在一定程度上提升道面混凝土的抗凍性和耐磨性，因此摻加纖維的方式適用于新建寒區(qū)機場的混凝土道面的修筑。

聚合物乳液摻入混凝土組分后，其作用機理與聚丙烯纖維類似，通過連接、填充作用補強了混凝土整體的強度，而其表面性能的提升實質也只是混凝土整體性能強化的體現(xiàn)。對比其與其他二者最佳摻量下在表面性能的提升效果，相較于硅烷保護劑組，在動彈模量保持方面和磨耗剝落量方面僅相差了0.2%和1.15%，但是試件的最終凍融剝落量卻高出了硅烷保護劑組的105.7%。綜上所述，考慮到聚合物乳液的實際強化效果和成本，該強化方式也不適用作已有機場道面混凝土表面性能的補強，而適用于新建寒區(qū)機場的混凝土道面的修筑。

硅烷保護劑的噴涂在減少試件凍融剝落量和磨耗剝落量方面的效果最明顯，表明了硅烷噴涂具備道面混凝土表面性能強化的潛質。同時，由于硅烷保護劑噴涂工藝的特性，使其可以便捷應用于現(xiàn)有機場道面混凝土表面性能的補強，并且相較于在混凝土道面板中內摻硅烷的工藝應用途徑更廣泛，施工方式更簡便，并更能提高混凝土對于毛細水吸收的抵抗性、抗碳化性和抗氯離子滲透性能[17]。但考慮到硅烷保護劑的成本較為昂貴，而新建機場道面在施工中對其需求量較大，該方式并不適用于新建機場大規(guī)?；炷恋烂娴谋砻嫘阅艿脑鰪?，而更適用于已有道面混凝土表面性能補強和使用壽命的延長。

4 結論

（1）摻加聚乙烯纖維，摻加聚合物乳液，表面噴涂硅烷等三種表面性能強化方式均能在不同程度上提升機場道面混凝土的表面性能。并且三種強化方式均存在材料最佳用量，其中聚丙烯纖維的最佳摻量是0.9 kg/m3，丁苯聚合物改性混凝土的最佳聚灰比為12%，硅烷的最佳噴涂量是4 m2/kg；

（2）摻加聚乙烯纖維的表面性能強化方式在凍融循環(huán)中保持道面混凝土相對動彈模量的效果最顯著，考慮到該方式可以通過以提升混凝土整體強度的形式間接提升其表面性能，其適用于新建寒區(qū)機場的混凝土道面的修筑；

（3）摻入聚合物乳液的表面性能強化方式的作用機理與摻加纖維的方式類似，但其在對于機場道面混凝土表面性能的提升效果上較摻加纖維更為明顯，考慮到其施工成本，該方式也適用于新建寒區(qū)機場的混凝土道面的修筑；

（4）在最佳噴涂量下，噴涂硅烷保護劑的表面性能強化方式在減少試件凍融剝落量和磨耗剝落量方面的效果最明顯，并且其噴涂的施工工藝具有一定的技術優(yōu)勢，但考慮到該強化方式的施工成本問題，僅適用于已有道面混凝土表面性能補強和使用壽命的延長。

[1]翁興中,蔡良才.機場道面設計[M].北京：人民交通出版社,2007：1-9

[2]董 祥,沈 正.機場道面纖維混凝土的抗凍性試驗[J].混凝土與水泥制品,2010(4)：45-48

[3]翁興中,蔡良才,崔樹業(yè),等.道面聚丙烯纖維混凝土的耐久性研究[J].混凝土,2008(4)：54-56

[4]岑國平,馬國強,王碩太,等.機場道面合成纖維混凝土的耐久性[J].交通運輸工程學報,2008(3)：43-51

[5]徐桑振,遲維勝,劉慶濤,等.硅烷浸漬機場道面混凝土性能試驗研究[J].混凝土,2012(7)：67-70

[6]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部.GB/T50082-2009普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標準[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社,2009

[7]中華人民共和國交通部.T0567-2005水泥混凝土耐磨試驗方法[S].北京：人民交通出版社,2005：135-137

[8]趙 軍,李光輝,張 營.凍融后聚丙烯纖維細石混凝土力學性能研究[J].混凝土,2010(1)：61-63

[9]程紅強,高丹盈.聚丙烯纖維混凝土凍融損傷試驗研究[J].東南大學學報：自然科學版,2010(40)：197-200

[10]Kim DH,Park CG.Strength,Permeability,and Durability of Hybrid Fiber-Reinforced Concrete Containing Styrene Butadiene Latex[J].Journal of Applied Polymer Science,2013,129(3)：1499-1505

[11]趙尚傳,徐永利,俞 海.混凝土表面硅烷浸漬吸水率與抗凍性試驗研究[J].公路,2009(9)：260-264

[12]李化建,易忠來,謝永江.混凝土結構表面硅烷浸漬處理技術研究進展[J].材料導報A：綜述篇,2012(26)：120-125

[13]吳 平,Dr.Heinz Geich.硅烷膏體浸漬劑在保護混凝土中的實際應用[J].混凝土,2003(10)：62-65

[14]中華人民共和國交通運輸部.JTG/E60-2008公路路基路面現(xiàn)場測試規(guī)程[S].北京：人民交通出版社,2008：97-101

[15]中國民用航空局.MH5001-2013民用機場飛行區(qū)技術標準[S].北京：中國民航出版社,2013：170

[16]林艷杰,李紅云.聚丙烯纖維輕骨料混凝土的抗壓性能實驗研究[J].硅酸鹽通報,2013(32)：2160-2164

[17]Zhu YG,Kou SC,Poon CS,etal.Influence of Silane-Based Water Repellent on The Durability Properties of Recycled Aggregate Concrete[J].Cement&Concrete Composites,2012(35)：32-38