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    超超臨界百萬機(jī)組不穩(wěn)定振動故障分析與處理

    2018-04-10 02:22:42何斌袁永強(qiáng)郭勇張澤濱
    東方汽輪機(jī) 2018年1期
    關(guān)鍵詞:汽流貓爪激振力

    何斌,袁永強(qiáng),郭勇,張澤濱

    (東方汽輪機(jī)有限公司,四川德陽,618000)

    0 引言

    某電廠百萬機(jī)組系東方電氣集團(tuán)自主設(shè)計制造的新一代超超臨界機(jī)組。汽輪機(jī)型號N1050-28/600/620,超超臨界、一次中間再熱、四缸四排汽、節(jié)流配汽、凝汽式機(jī)組。機(jī)組在投運中高負(fù)荷下出現(xiàn)不穩(wěn)定的振動,與負(fù)荷極為相關(guān),分析表明主要與汽流激振有關(guān)。許多文獻(xiàn)對于汽流激振問題進(jìn)行了研究,汽流激振力主要來自葉頂間隙激振力、汽封汽流激振力、作用在轉(zhuǎn)子上的不對稱蒸汽力[1-4],解決措施依具體機(jī)組的情況而異。依據(jù)運行中相關(guān)檢查數(shù)據(jù),確定了作用在高壓缸上的管道力過大造成動靜中心嚴(yán)重偏差,機(jī)組動、靜間中心跑偏是造成汽流激振的重要原因。通過調(diào)整處理后機(jī)組的不穩(wěn)定振動得到徹底解決。

    1 機(jī)組結(jié)構(gòu)

    汽輪機(jī)包括高壓缸、中壓缸、兩個低壓缸。高壓缸內(nèi)缸采用筒形缸結(jié)構(gòu),高壓主汽調(diào)節(jié)閥布置在機(jī)頭側(cè),中壓聯(lián)合汽閥布置在中壓缸中部兩側(cè),均采用浮動支承,機(jī)組整體布置見圖1。軸系由高壓轉(zhuǎn)子、中壓轉(zhuǎn)子、低壓轉(zhuǎn)子A、低壓轉(zhuǎn)子B、電機(jī)轉(zhuǎn)子組成。轉(zhuǎn)子間采用剛性聯(lián)軸器直接連接。每根轉(zhuǎn)子受兩個軸承支承,軸承從高壓至電機(jī)端依次編號為1#~10#,1#~4#軸承為可傾瓦結(jié)構(gòu),5#~10#為橢圓軸承,軸系布置如圖2所示。高壓缸進(jìn)汽采用節(jié)流配汽,導(dǎo)汽管呈上、下布置方式,運行時兩個主汽調(diào)節(jié)閥開度同步。

    圖1 汽輪機(jī)整體布置圖

    圖2 軸系布置圖

    2 振動現(xiàn)象

    機(jī)組在2015年1月12日第一次沖轉(zhuǎn),定速3000 r/min時機(jī)組各測點軸振都小于75 μm,見表1。但機(jī)組升負(fù)荷過程中高負(fù)荷工況1#、2#軸振幅值多次出現(xiàn)跳躍增大,減負(fù)荷后振動幅值能回復(fù)低值,見圖3。頻譜分析顯示,主要是28.75 Hz分量幅值突增,引起軸振幅值增大,見圖4。1#、2#軸振幅值增大后,其軸心渦動軌跡有時會呈現(xiàn)反進(jìn)動。

    圖3 機(jī)組負(fù)荷、1Y、2Y軸振趨勢圖

    表1 機(jī)組定速3000r/mi n時各軸振數(shù)據(jù)

    圖4 1Y、2Y軸振頻譜級聯(lián)圖

    從機(jī)組高壓缸熱膨脹曲線看,機(jī)組熱膨脹隨主汽溫度及負(fù)荷增長變化較緩慢。1月31日檢查發(fā)現(xiàn)與右側(cè)(文中均指從汽機(jī)向電機(jī)看)導(dǎo)汽管連接的阻尼器被金屬柵格板卡死,約束了導(dǎo)汽管熱膨脹豎直向下的位移,導(dǎo)致高壓缸2#軸承箱端右側(cè)汽缸貓爪上抬?,F(xiàn)場排除該干涉點后,機(jī)組高壓熱膨脹有平緩的增長。

    現(xiàn)場進(jìn)行升、降潤滑油溫試驗表明,變油溫對抑制分頻振動無作用。歷經(jīng)多次升、降負(fù)荷調(diào)試,機(jī)組方帶滿負(fù)荷,機(jī)組振動幅值不再出現(xiàn)大幅突增,1#、2#軸振幅值波動幅度減小至20 μm內(nèi)。2015年2月9日機(jī)組完成168試運。

    在168試運后機(jī)組消缺期間,進(jìn)行了軸承翻瓦檢查、高壓缸兩端軸封間隙復(fù)測。1#、2#軸承頂隙分別超差0.2 mm、0.1 mm,高壓缸軸封右側(cè)間隙幾乎消失,汽缸相對轉(zhuǎn)子向左側(cè)偏移。隨后處理軸承頂隙、軸封間隙,使其在設(shè)計范圍內(nèi)。調(diào)整兩根導(dǎo)汽管水平段的恒力吊架,管道標(biāo)高上移6 mm。本次調(diào)整后,機(jī)組在負(fù)荷900 MW以上工況1#、2#軸振幅值出現(xiàn)頻繁波動,振動回復(fù)至不穩(wěn)定狀態(tài)。而后因機(jī)組運行中誤操作,機(jī)組負(fù)荷出現(xiàn)三次極大波動,被迫停機(jī)。停機(jī)后發(fā)現(xiàn)高壓缸右側(cè)前后兩個貓爪完全脫空,高壓缸右側(cè)貓爪最大間隙近0.3 mm。

    3 振動分析

    從機(jī)組振動特征看,振動突發(fā)與機(jī)組負(fù)荷相關(guān),振動頻率與高壓轉(zhuǎn)子第一臨界轉(zhuǎn)頻接近,屬于汽流激振。對于節(jié)流配汽調(diào)節(jié)方式的機(jī)組,汽流激振力主要來自通流徑向密封處。激振力大小與動靜偏心密切相關(guān),偏心度越大、功率越高汽流激振力則大。當(dāng)機(jī)組負(fù)荷增大后汽流激振力隨之增大,從而造成1#、2#軸振不穩(wěn)定。機(jī)組1#、2#軸振幅值增大后,發(fā)生嚴(yán)重的動靜摩擦,促使了軸振幅值的快速增大,軸心渦動軌跡有時會呈現(xiàn)反進(jìn)動。因此,振動突增是汽流激振與動靜摩擦耦合作用的結(jié)果,主因是汽流激振。

    為減小漏汽損失,當(dāng)前超超臨界汽輪機(jī)高壓徑向間隙設(shè)計普遍偏小。該機(jī)高壓葉頂間隙小于同類機(jī)組。從實測數(shù)據(jù)反映,高壓缸動靜徑向間隙左右偏差極大,偏心度必然也大,因而,汽流激振力較大。正是嚴(yán)重的動靜中心偏差引發(fā)了汽流激振,繼而發(fā)生動靜摩擦故障。經(jīng)歷較大振動運行,小間隙位置磨大后偏心度減小,汽流激振力得以減弱。所以,機(jī)組調(diào)試期間,歷經(jīng)多次升、降負(fù)荷試驗,通過動靜磨合,有效地使機(jī)組振動趨于平穩(wěn)。但由于未解決造成機(jī)組高壓動靜偏心的關(guān)鍵因素,出現(xiàn)的異常運行狀態(tài)、不正確的調(diào)整等可能加重動靜偏心,使機(jī)組在高負(fù)荷工況下軸振再次出現(xiàn)不穩(wěn)定。

    機(jī)組調(diào)試階段,發(fā)現(xiàn)導(dǎo)汽管膨脹被約束造成汽缸膨脹受阻;機(jī)組運行中誤操作后,高壓缸右側(cè)貓爪完全脫空。這些現(xiàn)象表明汽缸受到了較大作用力,導(dǎo)致熱態(tài)下汽缸中心嚴(yán)重跑偏,極大影響高壓部分動靜中心。要保證熱態(tài)下動靜間隙均勻,須分析高壓缸跑偏的主因,并有效地解決。

    從運行過程的監(jiān)測數(shù)據(jù)看,排除了高壓缸異常變形與膨脹滑動面異常。為此,對管道與汽缸模型進(jìn)行受力分析,管道模型見圖5。分析表明,設(shè)計條件下管道對汽缸產(chǎn)生推力(矩)均在允許范圍內(nèi),在各工況汽缸穩(wěn)定性校核均合格。但冷段管道支吊架安裝位移若與設(shè)計偏差較大,管道對高壓缸作用力(矩)將遠(yuǎn)大于設(shè)計限制值。冷段母管與汽缸較近,接口管道較短剛性大,冷段管道不正常位移極易對高壓缸帶來較大管道接口力。高壓排汽管2#限位支架(位于機(jī)組中軸平面上)在母管處,設(shè)計是限制排汽母管橫向位移。機(jī)組實際運行時該處限位兩側(cè)存在近10 mm的較大間隙;且冷段管道多個吊架與設(shè)計狀態(tài)偏差較大。分析認(rèn)為,過大的冷段管道力是引起高壓缸右側(cè)兩個貓爪完全脫空、汽缸跑偏的主要原因。

    圖5 與高壓缸連接大管道布置圖

    因此解決該機(jī)不穩(wěn)定振動問題應(yīng)從減小汽流激振力和提高系統(tǒng)阻尼兩方面進(jìn)行。一是調(diào)整軸承負(fù)荷與安裝間隙,提高軸承穩(wěn)定性。二是釋放冷段管道力,以擺正汽缸,使圓周方向的動靜間隙盡量均勻;調(diào)正冷段管道吊架及限位,避免熱態(tài)下對汽缸作用過大的管道力。

    4 現(xiàn)場處理

    結(jié)合機(jī)組停機(jī)時機(jī),對冷段管道進(jìn)行處理。對高排管道割口釋放管道應(yīng)力,通過調(diào)整支吊架實現(xiàn)切口對口;擺正高壓汽缸;更換高排2#Y向限位支架,兩側(cè)球面盤并進(jìn)行加固限位支架等措施。以減小高排管對汽缸的作用力,解決汽缸貓爪脫空、動靜中心跑偏問題。

    割管后高壓缸右側(cè)兩個貓爪完全落下,2#限位支架向左側(cè)水平橫向移動約5 mm,切口靠爐側(cè)高排母管向爐側(cè)位移約40 mm、向機(jī)頭位移約15 mm、向上位移約13 mm,切口處目測呈上張口狀態(tài)。同時更換了有明顯磨損的1#、2#軸承。

    處理后機(jī)組振動明顯改善,高負(fù)荷工況軸振幅值仍有微小波動,但不影響機(jī)組升降負(fù)荷運行,機(jī)組額定負(fù)荷工況振動也基本穩(wěn)定,1#、2#軸振及負(fù)荷趨勢見圖6。

    圖6 1Y、2Y軸振及負(fù)荷趨勢

    在隨后運行中,有兩次高排管的溫度快速大幅變化,一次變化幅度50℃、一次變化幅度130℃,汽缸一側(cè)貓爪再次出現(xiàn)脫空。高排管壁溫差減小后貓爪處接觸狀態(tài)才能恢復(fù)。雖運行操作不當(dāng),但也說明高排管與高壓缸的連接剛性較大。經(jīng)與設(shè)計院、電廠、汽機(jī)廠等各方商議,對冷段管道柔化改進(jìn)。進(jìn)一步減小管道對汽缸作用力,保證動靜中心,避免再次出現(xiàn)較大汽流激振力。改進(jìn)前后的管道布置圖見圖7。在管道柔化改進(jìn)時還采取了以下措施:

    (1)修磨有明顯磨損的1#、2#軸頸,更換軸承瓦塊,保證軸承工作特性。

    (2)將2#軸承標(biāo)高上抬0.15 mm,增加軸承負(fù)載,以提高軸承穩(wěn)定性。

    (3)調(diào)正汽缸中心。

    (4)一次動平衡加重減小1#、2#軸振基頻值。

    圖7 柔化改進(jìn)前后的管道布置圖

    方案實施完成后,機(jī)組一次性帶滿負(fù)荷。在機(jī)組運行過程中,各工況下機(jī)組汽缸貓爪狀態(tài)正常。機(jī)組快速升、降負(fù)荷過程高壓軸振都很穩(wěn)定。1#、2#軸振信號中低頻分量極小,無汽流自激振動現(xiàn)象。滿負(fù)荷工況1#~4#軸振數(shù)據(jù)見圖8,各軸振指標(biāo)優(yōu)良。

    圖8 滿負(fù)荷工況1#~4#軸振數(shù)據(jù)圖

    5 總結(jié)

    (1)該機(jī)原布置高壓冷段管道與高壓缸間連接剛性大,管道限位裝置及吊架狀態(tài)異常,造成作用在汽缸上的管道力過大,引起汽缸貓爪脫空、高壓缸中心跑偏。動靜中心偏差大是造成機(jī)組汽流激振的重要原因。

    (2)通過對冷段管道布置改進(jìn),調(diào)整汽缸與轉(zhuǎn)子中心,保證高壓缸圓周方向的動靜間隙盡量均勻,減小了汽流激振力;采取保證軸承安裝間隙、增加軸承載荷,提高了軸承穩(wěn)定性;動平衡措施減小轉(zhuǎn)子不平衡振動。徹底解決了機(jī)組不穩(wěn)定振動故障,優(yōu)化了機(jī)組振動指標(biāo)。

    (3)對于高參數(shù)大容量超超臨界機(jī)組,容易發(fā)生汽流激振故障,而動靜中心跑偏往往是根源。在引起汽缸不正常位移的原因中,管道對汽缸作用力是需要注意的重要因素。

    (4)本文對機(jī)組高負(fù)荷工況出現(xiàn)不穩(wěn)定振動的處理方法,為類似振動故障處理有很好的借鑒與參考意義。

    [1]Alford JS.Protecting turbomachinery from self-excited rotor whirl[J].ASME Journal of Engineering for Power,1965,87(10):333-344.

    [2]史進(jìn)淵,孫慶,危奇,等.超超臨界汽輪機(jī)汽流激振的研究[J].動力工程,2003,23(5):2620-2622.

    [3]柴山,張耀明,馬浩,等.由于轉(zhuǎn)子偏心引起的氣流激振力分析[J].機(jī)械工程學(xué)報,2000,36(4):34-37.

    [4]張學(xué)延,王延博,張衛(wèi)軍.超臨界壓力汽輪機(jī)蒸汽激振問題分析及對策[J].中國電力,2002,35(12):1-6.

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