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    20000 m3/h空分設(shè)備下塔液泛 故障原因分析與處理

    2018-04-02 07:26:44周金城
    低溫與特氣 2018年1期
    關(guān)鍵詞:節(jié)流閥空分液氮

    周金城

    (馬鞍山鋼鐵股份有限公司 氣體銷售分公司,安徽 馬鞍山 243000)

    0 引言

    馬鞍山鋼鐵股份有限公司(以下簡稱:馬鋼)氣體銷售分公司配備的20 000 m3/h空分設(shè)備由杭氧設(shè)計(jì)、制造,采用分子篩吸附器吸附凈化、液氧內(nèi)壓縮、全精餾制氬、氪氙與氖氦粗制工藝流程。20 000 m3/h空分設(shè)備下塔為篩板塔,上塔、粗氬塔、精氬塔、粗氖氦塔、貧氪氙塔均為規(guī)整填料塔。20 000 m3/h空分設(shè)備精餾系統(tǒng)流程簡圖見圖1。

    20 000 m3/h空分設(shè)備自投產(chǎn),因空分設(shè)備設(shè)計(jì)、設(shè)備維護(hù)措施及設(shè)備故障原因影響,下塔發(fā)生多起液泛,對空分設(shè)備精餾工況影響大。為此,馬鋼通過空分設(shè)備技術(shù)改造、故障隱患消除、操作方法改進(jìn)等處理措施,消除下塔液泛,使空分設(shè)備安全穩(wěn)定運(yùn)行。

    1 下塔塔板設(shè)計(jì)不完善

    1.1 液泛故障現(xiàn)象與原因分析

    2004年1月16日,馬鋼20 000 m3/h空分設(shè)備初次投運(yùn),氧氣純度合格、氮?dú)饧兌任催_(dá)標(biāo),純液氮節(jié)流閥V3開度較大。2004年1月18日,為提高氮?dú)饧兌?,增大下塔回流比,將純液氮?jié)流閥V3開度減至64%時(shí),下塔發(fā)生液泛。下塔發(fā)生液泛時(shí)空分設(shè)備運(yùn)行參數(shù)見表1。

    圖1 20 000 m3/h空分設(shè)備精餾系統(tǒng)流程簡圖Fig.1 20 000 m3 /h ASU distillation system flow diagram表1 下塔發(fā)生液泛時(shí)空分設(shè)備運(yùn)行參數(shù)Table 1 The ASU operating parameters when flooding occurs

       項(xiàng)目1月16日正常運(yùn)行參數(shù)1月18日液泛運(yùn)行參數(shù)下塔阻力/kPa15.5~15.827~33下塔壓力/kPa451~453473~481下塔液空液位/mm500~55040~130氧氣純度/%99.899.8氮?dú)饧兌?10-6O238~432000氧氣產(chǎn)量/(m3·h-1)1900018700低壓空氣量/(m3·h-1)4900046500中壓膨脹空氣量/(m3·h-1)2600026000高壓空氣量/(m3·h-1)2700026000

    杭氧設(shè)計(jì)人員根據(jù)20 000 m3/h空分設(shè)備工藝流程與下塔設(shè)備結(jié)構(gòu)特點(diǎn),對下塔液泛時(shí)空分設(shè)備運(yùn)行參數(shù)分析。因馬鋼20 000 m3/h空分設(shè)備設(shè)置氖氦粗制流程,分別從主冷冷凝側(cè)、下塔頂部抽取3股富含氖氦氣的氮?dú)庾鳛樘崛〈帜屎獾脑蠚?,進(jìn)入粗氖氦塔參與精餾。為提高3股含有氖氦氣的氮?dú)庵心屎鉂舛?,在原下塔頂部增設(shè)3塊塔板,增設(shè)的3塊塔板間距設(shè)計(jì)小。

    空分設(shè)備運(yùn)行時(shí),主冷冷凝側(cè)部分液氮作為下塔回流液,經(jīng)液氮回流閥V11進(jìn)入下塔頂部增設(shè)的3塊塔板參與精餾。因增設(shè)3塊塔板間距小,在減小純液氮節(jié)流閥V3開度,進(jìn)入增設(shè)3塊塔板回流液體量增加時(shí),塔板中液體未及時(shí)通過溢流斗流入下一塊塔板,造成增設(shè)3塊塔板液面增厚及溢流斗液位上升。在溢流斗液體液位升至與塔板液體液面水平時(shí),回流液體在溢流斗中流動阻力大,無法通過溢流斗流入下一塊塔板,使下塔頂部Ⅰ段精餾區(qū)域發(fā)生液泛,造成下塔Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ段精餾區(qū)域回流液體量減少,上升蒸氣液化量降低,下塔壓力升高,進(jìn)塔加工空氣量減少,下塔精餾工況劣化。

    1.2 處理措施

    1.2.1應(yīng)急處理措施

    為保證公司生產(chǎn),對下塔頂部Ⅰ段精餾區(qū)域發(fā)生液泛處理措施如下:

    增大純液氮節(jié)流閥V3開度,增大粗氖氦塔冷凝器熱負(fù)荷,增加從下塔頂部液氮抽取量。開啟下塔頂部液氮排放閥,排放液氮。以此降低下塔頂部增設(shè)3塊塔板液面厚度與溢流斗液面高度,消除下塔頂部Ⅰ段精餾區(qū)域液泛。

    在下塔頂部Ⅰ段精餾區(qū)域液泛消除后,未減少純液氮節(jié)流閥V3開度調(diào)節(jié)氮?dú)饧兌?,以此維持設(shè)備運(yùn)行。

    1.2.2下塔液氮管線技術(shù)改造

    通過設(shè)備技術(shù)改造,消除因下塔頂部增設(shè)3塊塔板造成下塔發(fā)生液泛現(xiàn)象。2004年4月,對20 000 m3/h空分設(shè)備下塔液氮管線進(jìn)行技術(shù)改造,具體技術(shù)改造措施如下:

    經(jīng)杭氧設(shè)計(jì)人員對20 000 m3/h空分設(shè)備下塔理論計(jì)算,將下塔頂部增加3塊塔板的Ⅰ段精餾區(qū)域不作為精餾區(qū)域,下塔Ⅱ段精餾區(qū)域至下塔Ⅵ段精餾區(qū)域塔板數(shù)量可以在下塔Ⅱ段精餾區(qū)域頂部分離出氧含量不大于5×10-6氮?dú)猓谙滤龆尉s區(qū)域底部分離出純度合格的富氧液空。

    將液氮回流閥V11出口液氮管道移出下塔Ⅰ段精餾區(qū)域,直接導(dǎo)入下塔Ⅱ段精餾區(qū)域頂部,使液氮回流閥V11出口液氮不經(jīng)過增設(shè)3塊塔板。因增設(shè)的3塊塔板無回流液體下流,避免下塔回流液體因增設(shè)的3塊塔板間距小,在Ⅰ段精餾區(qū)域塔板上滯留,不使下塔Ⅰ段精餾區(qū)域發(fā)生液泛。下塔液氮管線改造示意圖如圖2所示。

    圖2 下塔液氮管線改造示意圖Fig.2 A schematic diagram for the reconstruction of the liquid nitrogen pipeline in the lower tower

    1.3 效果

    2004年5月7日,20 000 m3/h空分設(shè)備液氮管線改造完畢投入運(yùn)行,效果顯著??辗衷O(shè)備運(yùn)行至今,下塔頂部Ⅰ段精餾區(qū)域未因增設(shè)的3塊塔板發(fā)生液泛,氮?dú)庋鹾拷抵敛淮笥?0×10-6。

    2 下塔液空管線設(shè)計(jì)不佳

    2.1 液泛故障現(xiàn)象與原因分析

    20 000 m3/h空分設(shè)備自投產(chǎn)運(yùn)行,液空節(jié)流閥V1保持全開狀態(tài)。2005年6月3日,在減小純液氮節(jié)流閥V3開度,增加下塔回流比,使氮?dú)庋鹾窟_(dá)到設(shè)計(jì)指標(biāo)時(shí),下塔發(fā)生液泛。下塔發(fā)生液泛時(shí)空分設(shè)備運(yùn)行參數(shù)見表2。

    表2 下塔液泛時(shí)空分設(shè)備運(yùn)行參數(shù)Table 2 The ASU operating parameters when flooding occurs

    杭氧設(shè)計(jì)人員根據(jù)20 000 m3/h空分設(shè)備工藝流程設(shè)計(jì)特點(diǎn),對下塔液泛運(yùn)行參數(shù)分析。馬鋼20 000 m3/h空分設(shè)備設(shè)置氪氙粗制流程,從下塔塔釜抽取一股富含氪氙的液空進(jìn)入貧氪氙塔,作為提取貧氪氙的原料液。因馬鋼20 000 m3/h空分設(shè)備未設(shè)置氪氙精制設(shè)備,貧氪氙塔未投運(yùn),下塔液空經(jīng)液空節(jié)流閥V1、V701分別進(jìn)入上塔提餾段與粗氬冷凝器。

    液空節(jié)流閥V1與閥門進(jìn)口處液空管線直徑均為Φ90 mm,將液空節(jié)流閥V1全開,液空經(jīng)此液空管線流量低。在減小純液氮節(jié)流閥V3開度時(shí),下塔增加回流液體滯留于下塔Ⅵ段精餾區(qū)域,無法通過液空節(jié)流閥V1進(jìn)入上塔提餾段,下塔塔釜液空液位高。造成下塔Ⅵ段精餾區(qū)域塔板與溢流斗液面均上升,下塔Ⅵ段精餾區(qū)域塔板回流液體積累、懸浮,下塔Ⅵ段精餾區(qū)域發(fā)生液泛。

    因下塔Ⅵ段精餾區(qū)域發(fā)生液泛,下塔Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ段精餾區(qū)域回流液體與上升蒸氣熱質(zhì)交換效率降低,氮?dú)庋鹾可仙M(jìn)塔加工空氣量減少,氧氣產(chǎn)量降低。

    2.2  處理措施

    2.2.1操作方法改進(jìn)

    開啟下塔液空排放閥,排放下塔Ⅵ段精餾區(qū)域液空。同時(shí),增大粗氬冷凝器液空進(jìn)液閥V701開度,因入粗氬冷凝器液空管線直徑為Φ203 mm,可有效將下塔Ⅵ段精餾區(qū)域液體通過粗氬冷凝器工作輸入上塔。為避免因進(jìn)入粗氬塔氬餾分流量高,粗氬冷凝器冷凝側(cè)氮?dú)夥e聚量增大,降低氬餾分氬含量,不使粗氬塔發(fā)生氮塞。以此,降低下塔液空液位與阻力,消除下塔Ⅵ段精餾區(qū)域液泛。

    同時(shí),在空分設(shè)備冷開車、熱開車調(diào)純階段,減小純液氮節(jié)流閥V3開度,調(diào)節(jié)氮?dú)饧兌葧r(shí),采用同步投運(yùn)粗氬塔方法,將下塔Ⅵ段精餾區(qū)域液空及時(shí)轉(zhuǎn)移至粗氬冷凝器,不使下塔Ⅵ段精餾區(qū)域發(fā)生液泛。

    2.2.2下塔液空管線技術(shù)改造

    2010年10月,通過對下塔液空管線進(jìn)行技術(shù)改造,消除下塔Ⅵ段精餾區(qū)域發(fā)生液泛。具體下塔液空管線改造措施如下:

    針對馬鋼20 000 m3/h空分設(shè)備自投產(chǎn),貧氪氙塔未投運(yùn)狀況,取消貧氪氙塔精餾功能。將從下塔抽取經(jīng)液空節(jié)流閥V1603進(jìn)入貧氪氙塔,作為提取貧氪氙原料液的部分液空,改為進(jìn)入液空節(jié)流閥V1出口直徑為Φ110 mm液空管線,使液空節(jié)流閥V1與V1603并聯(lián),從而增加液空節(jié)流閥V1所在液空管線的液空流量,有效將下塔Ⅵ段精餾區(qū)域液空輸入上塔提餾段。下塔液空管線改造示意圖如圖3所示。

    圖3 改造后空分設(shè)備精餾系統(tǒng)流程簡圖Fig.3 The schematic diagram of the reconstruction of the lower tower liquid and air pipeline

    2.3 效果

    2005年6月,20 000 m3/h空分設(shè)備操作方法改進(jìn)完畢,下塔Ⅵ段精餾區(qū)域未因液空節(jié)流閥V1所在液空管徑小發(fā)生液泛,氮?dú)庋鹾空{(diào)至5×10-6~8×10-6。同時(shí),因氬餾分氬含量控制較低,液氬產(chǎn)量未達(dá)標(biāo)。

    2010年12月,20 000 m3/h空分設(shè)備下塔液空管線改造完畢,投入運(yùn)行,下塔Ⅵ段精餾區(qū)域未因液空管徑小發(fā)生液泛,氮?dú)庋鹾啃∮?×10-6,液氬產(chǎn)量較大幅度提高,效果明顯。

    3 分子篩吸附器故障影響

    3.1 液泛故障現(xiàn)象與原因分析

    2011年8月,處于冷備用狀態(tài)的20 000 m3/h空分設(shè)備分子篩吸附器發(fā)生進(jìn)水故障。使用庫存分子篩、氧化鋁將進(jìn)水失效的分子篩、氧化鋁更換、活化后,空分設(shè)備開車,下塔阻力較高,氧氣純度合格,氮?dú)庋鹾看笥?2×10-6未達(dá)標(biāo)。

    隨著空分設(shè)備運(yùn)行時(shí)間延長,下塔液空液位與阻力波動幅度增大,分子篩吸附器出口空氣中二氧化碳含量與氮?dú)庋鹾客缴?。對下塔液空分析化?yàn),液空中二氧化碳含量高。根據(jù)生產(chǎn)計(jì)劃,空分設(shè)備運(yùn)行3周后,停機(jī)再次轉(zhuǎn)入冷備用狀態(tài)。20 000 m3/h空分設(shè)備停運(yùn)前運(yùn)行參數(shù)見表3。

    表3 20 000 m3/h空分設(shè)備停運(yùn)前運(yùn)行參數(shù)Table 3 20 000 m3/h ASU before the stoppage of operation parameters

    通過對20 000 m3/h空分設(shè)備運(yùn)行參數(shù)分析,20 000 m3/h空分設(shè)備下塔發(fā)生液泛。在空分設(shè)備停機(jī)后,對分子篩吸附器中分子篩、活性氧化鋁取樣分析化驗(yàn),更換的分子篩、活性氧化鋁因庫存時(shí)間長,吸附容量大幅度降低。在空分設(shè)備運(yùn)行時(shí),分子篩吸附器吸附效率降低,分子篩吸附器出口空氣中二氧化碳含量逐步上升,使下塔塔板篩孔被固態(tài)二氧化碳逐步堵塞,下塔塔板液體厚度增加,下塔塔板阻力逐步增加,使下塔Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ段精餾區(qū)域發(fā)生液泛。

    隨著下塔塔板篩孔堵塞程度增加,下塔液泛逐步加劇,下塔上升蒸氣液化量與回流液體蒸發(fā)量逐步降低,使氮?dú)庋鹾可仙?,下塔液空液位與阻力波動,入下塔低壓空氣、中壓膨脹空氣、高壓空氣流量降低。

    3.2 處理措施及效果

    通過訂購質(zhì)量合格的分子篩與活性氧化鋁,將空分設(shè)備2臺分子篩吸附器中分子篩、活性氧化鋁全部更換。同時(shí),將下塔、主冷、粗氬塔、精氬塔、粗氖氦塔液體排盡,在分子篩吸附器中分子篩、活性氧化鋁全部更換完畢,啟動空壓機(jī)、投運(yùn)空冷系統(tǒng)、再生活化分子篩吸附器,對20 000 m3/h空分設(shè)備進(jìn)行全面加溫,清除空分設(shè)備低溫系統(tǒng)積聚的二氧化碳。

    2012年2月,20 000 m3/h空分設(shè)備開車運(yùn)行,下塔Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ段精餾區(qū)域液泛現(xiàn)象消除,空分設(shè)備運(yùn)行工況穩(wěn)定,效果較好。

    4 粗氬塔氮塞影響

    4.1 液泛故障現(xiàn)象與原因分析

    2011年4月25日,空壓機(jī)入口導(dǎo)葉因定位器故障出現(xiàn)波動現(xiàn)象。在分子篩吸附器升壓階段,氬餾分氬含量升至15%,粗氬冷凝器液空液位由正常運(yùn)行280 mm升至750 mm。同時(shí),下塔液空液位與阻力值均大于其報(bào)警值,氮?dú)庋鹾坑?.1×10-6升至大于7000×10-6,入下塔低壓空氣、中壓膨脹空氣、高壓空氣流量均降低。

    根據(jù)故障現(xiàn)象分析,下塔Ⅵ段精餾區(qū)域發(fā)生液泛。在分子篩吸附器升壓階段,空壓機(jī)入口導(dǎo)葉因定位器故障波動,入下塔參與精餾加工空氣量減少,主冷熱負(fù)荷降低,上塔提餾段氬富集區(qū)下移,氬餾分氮含量增大,粗氬冷凝器冷凝側(cè)氮?dú)夥e聚量增大,粗氬冷凝器熱負(fù)荷下降,粗氬塔發(fā)生氮塞。

    因粗氬塔發(fā)生氮塞,粗氬冷凝器液空蒸發(fā)量減少,粗氬冷凝器液空液位升高,下塔部分液空無法通過粗氬冷凝器工作輸入上塔,滯留于下塔Ⅵ段精餾區(qū)域,下塔Ⅵ段精餾區(qū)域塔板液面厚度與溢流斗液位上升,使下塔Ⅵ段精餾區(qū)域發(fā)生液泛,下塔回流液體與上升蒸氣熱質(zhì)交換效率降幅大,氮?dú)庋鹾扛摺?/p>

    4.2 處理措施及效果

    1.將液空節(jié)流閥V1全開,開啟下塔液空排放閥,同時(shí)增大純液氮節(jié)流閥V3、污液氮節(jié)流閥V2開度,降低下塔液空液位及阻力。

    調(diào)節(jié)主塔工況,使氧氣純度與氬餾分氬含量穩(wěn)定。同時(shí)調(diào)節(jié)粗氬塔工況,消除粗氬塔氮塞,保持粗氬塔運(yùn)行,消除下塔Ⅵ段精餾區(qū)域液泛。

    2.根據(jù)生產(chǎn)計(jì)劃,在空分設(shè)備停機(jī)時(shí),將空壓機(jī)入口導(dǎo)葉定位器更換。同時(shí),針對空壓機(jī)入口導(dǎo)葉定位器故障較多,造成粗氬塔氮塞,使下塔Ⅵ段精餾區(qū)域發(fā)生液泛現(xiàn)象,2012年1月,對空壓機(jī)入口導(dǎo)葉定位器實(shí)施移位技術(shù)改造。

    空壓機(jī)入口導(dǎo)葉定位器安裝在入口導(dǎo)葉執(zhí)行機(jī)構(gòu)支架中,因空壓機(jī)機(jī)體振動影響,入口導(dǎo)葉定位器故障率高。通過對入口導(dǎo)葉定位器進(jìn)行移位技術(shù)改造,將入口導(dǎo)葉定位器移出空壓機(jī)機(jī)體,安置在無振動固定支架中,有效避免入口導(dǎo)葉定位器故障,粗氬塔運(yùn)行工況穩(wěn)定,下塔Ⅵ段精餾區(qū)域未再次發(fā)生液泛,效果明顯。

    5 結(jié)束語

    針對馬鋼20 000 m3/h空分設(shè)備投產(chǎn)后,下塔發(fā)生多起液泛現(xiàn)象,馬鋼在杭氧設(shè)計(jì)人員指導(dǎo)下,分析下塔發(fā)生液泛具體原因,根據(jù)20 000 m3/h空分設(shè)備工藝流程與設(shè)備結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、通過設(shè)備技術(shù)改造、故障隱患消除、操作方法改進(jìn),消除下塔發(fā)生液泛影響因素,保證設(shè)備安全穩(wěn)定運(yùn)行。

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