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    海上風(fēng)電基礎(chǔ)研究現(xiàn)狀★

    2018-03-31 07:25:20
    山西建筑 2018年7期
    關(guān)鍵詞:樁基礎(chǔ)重力風(fēng)電

    遲 春 廣

    (中國(guó)人民解放軍92304部隊(duì),海南 三亞 572018)

    1 概述

    在海上風(fēng)電場(chǎng)的建設(shè)中,海上風(fēng)電基礎(chǔ)是海上風(fēng)電重要的組成部分,海上風(fēng)電基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)費(fèi)用與安裝成本占總造價(jià)20%~30%,基礎(chǔ)在不同工況環(huán)境條件下受到了波浪、風(fēng)、地震、沖擊等各種動(dòng)力荷載的交互作用,易造成風(fēng)機(jī)疲勞損傷、基礎(chǔ)承載弱化以及上部結(jié)構(gòu)傾斜等問(wèn)題。因此,在工程設(shè)計(jì)和安全運(yùn)營(yíng)中需要重點(diǎn)關(guān)注海上風(fēng)電基礎(chǔ)的承載特性問(wèn)題。

    2 海上風(fēng)電基礎(chǔ)

    當(dāng)前海上風(fēng)電基礎(chǔ)類型主要有:?jiǎn)螛痘A(chǔ)、導(dǎo)管架基礎(chǔ)、筒型基礎(chǔ)、重力式基礎(chǔ)等,其構(gòu)造如圖1所示。

    3 海上風(fēng)電基礎(chǔ)研究現(xiàn)狀

    3.1 海上風(fēng)電單樁基礎(chǔ)

    單樁基礎(chǔ)主要應(yīng)用于除包含深厚軟弱土層的大多數(shù)土質(zhì),適用水深10 m~25 m軟基礎(chǔ),其受力明確,技術(shù)成熟,適用范圍廣泛,淺水區(qū)地質(zhì)條件較好時(shí)經(jīng)濟(jì)性最優(yōu),施工最快。

    單樁基礎(chǔ)使用較早,應(yīng)用廣泛,國(guó)內(nèi)外相繼開(kāi)展了大量的理論分析、實(shí)驗(yàn)和數(shù)值仿真等研究,并形成了相對(duì)成熟的一些評(píng)價(jià)方法。國(guó)內(nèi)外基本上有四種分析計(jì)算方法:有限單元法、極限地基反力法、彈性地基反力法和P—Y曲線法。P—Y曲線法用法較為普遍,最早由Mcclelland[1]提出,隨后Matlock(1970)[2]先后提出軟黏土和砂土中水平受荷樁P—Y曲線計(jì)算方法,美國(guó)API(2000)采用其研究成果,Neil[3]為適應(yīng)相應(yīng)基礎(chǔ)與地基的需求后續(xù)進(jìn)行了改進(jìn)。

    近些年國(guó)內(nèi)學(xué)者主要研究了動(dòng)荷載作用下海上風(fēng)電單樁基礎(chǔ)承載特性。尤漢強(qiáng)和楊敏等[4]對(duì)循環(huán)荷載作用下海上風(fēng)電單樁基礎(chǔ)模型進(jìn)行了簡(jiǎn)化分析,研究了土體極限抗力退化和樁土開(kāi)脫效應(yīng)對(duì)樁基承載力的影響;羅慶[5]通過(guò)數(shù)值分析,并結(jié)合室內(nèi)試驗(yàn)的方法,研究了循環(huán)荷載在水平向、豎向及雙向耦合作用下的單樁基礎(chǔ)響應(yīng),分析了循環(huán)頻率和循環(huán)次數(shù)對(duì)樁基礎(chǔ)的影響;楊永鑫等在軟黏土中進(jìn)行了水平靜載和循環(huán)動(dòng)載的加載試驗(yàn),并以雙曲線型P—Y曲線模型對(duì)水平靜力與循環(huán)動(dòng)載下樁身彎矩展開(kāi)模擬與比較,研究發(fā)現(xiàn)剛度對(duì)計(jì)算結(jié)果有重要的影響。

    3.2 海上風(fēng)電導(dǎo)管架基礎(chǔ)

    導(dǎo)管架基礎(chǔ)適用于較硬的海床,適用水深為20 m~50 m,受環(huán)境荷載的作用比較小,整體剛度大,制作和安裝成本較高,傳力較為復(fù)雜,施工周期較長(zhǎng)。

    劉太強(qiáng)[6]利用ANSYS軟件對(duì)非線性樁土間作用的分析方法進(jìn)行模擬,并總結(jié)了樁土相互作用荷載的傳遞規(guī)律。朱斌等人[7]針對(duì)飽和砂土地基中四樁導(dǎo)管架基礎(chǔ),進(jìn)行一個(gè)離心模型試驗(yàn),研究其在沿對(duì)角線方向和沿邊長(zhǎng)方向的水平靜力作用下,各基樁的樁周土反力差異、變形特性和內(nèi)力分配。在這個(gè)基礎(chǔ)上利用模塊分析樁基承載力的可靠度及Monte Carlo法對(duì)樁土系統(tǒng)輸入?yún)?shù)進(jìn)行隨機(jī)抽樣,并給出了實(shí)際算例。對(duì)樁土作用樁軸力和樁側(cè)摩阻力分布、P—S曲線及樁端阻力進(jìn)行分析。

    3.3 海上風(fēng)電重力式基礎(chǔ)

    重力式基礎(chǔ)主要應(yīng)用于較硬的地基,不適合軟地基及沖刷海床,適用水深30 m以內(nèi),由于重力式基礎(chǔ)陸上整體預(yù)制,故海上施工工期短,對(duì)海床要求較高,且造價(jià)較高。

    為了研究復(fù)合加載條件下重力式基礎(chǔ)的承載特性,霍宏斌[8]利用通用ABAQUS軟件對(duì)其進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果表明隨著彎矩的增大,包絡(luò)線會(huì)逐漸縮小。李榮敏[9]用一次二階矩法中的驗(yàn)算點(diǎn)法計(jì)算了其基底應(yīng)力的可靠性、抗傾和抗滑,并將這三種失效模式作為一個(gè)串聯(lián)體系,應(yīng)用結(jié)構(gòu)體系可靠度的一種近似方法計(jì)算風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的可靠度。通過(guò)計(jì)算得出結(jié)論,其可以滿足工程的安全要求,單個(gè)失效模式和結(jié)構(gòu)體系的失效概率都較小,可靠性比較高。對(duì)于重力式基礎(chǔ)工頻接地電阻和沖擊接地電阻,周蜜等人[10]討論了基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)尺寸、粘土層土壤電阻率、厚度、海水深度以及砂石層土壤電阻率對(duì)其影響,并利用軟件系統(tǒng)計(jì)算重力式基礎(chǔ)潮間帶海上風(fēng)電機(jī)組接地裝置的沖擊特性參數(shù)和工頻特性參數(shù)。

    3.4 海上風(fēng)電筒型基礎(chǔ)

    海上風(fēng)電筒型基礎(chǔ)是在吸力錨的基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái),由于構(gòu)造簡(jiǎn)單、可重復(fù)利用和施工方便等優(yōu)點(diǎn),因而逐漸被廣泛關(guān)注。筒型基礎(chǔ)在國(guó)外應(yīng)用較早,1994年北海的Europipel6/11-E吸力式導(dǎo)管架平臺(tái)是筒型基礎(chǔ)的首次投入使用,我國(guó)于1995年在渤海5號(hào)平臺(tái)中首次應(yīng)用筒型基礎(chǔ)。

    目前,國(guó)內(nèi)外學(xué)者通過(guò)試驗(yàn)、理論分析和數(shù)值計(jì)算對(duì)筒型基礎(chǔ)的承載特性,如豎向承載力、水平承載力和變形進(jìn)行了研究。Andersen,Hansen等[11]對(duì)軟黏土中吸力錨進(jìn)行了野外模型試驗(yàn),其試驗(yàn)成果對(duì)筒型基礎(chǔ)的研究提供了相應(yīng)的數(shù)據(jù)支持;張宇[12]通過(guò)數(shù)值分析研究了在豎向靜載作用下,筒型基礎(chǔ)與土的相互作用機(jī)理;張興旺[13]通過(guò)有限元分析研究了循環(huán)荷載作用下分層軟黏土中筒型基礎(chǔ)的轉(zhuǎn)動(dòng)中心理論,同時(shí)對(duì)筒型基礎(chǔ)的水平承載力進(jìn)行了解析解研究;王建華等[14]通過(guò)研究水平循環(huán)荷載與豎向靜載對(duì)基礎(chǔ)承載力的影響,得出以下結(jié)論:基礎(chǔ)的靜承載力大于水平循環(huán)承載力,在水平極限承載力計(jì)算中,豎向靜載的取值會(huì)影響循環(huán)荷載的大小與次數(shù)。

    4 結(jié)論與展望

    海上風(fēng)電基礎(chǔ)設(shè)計(jì)難度較大,涵蓋了結(jié)構(gòu),巖土,勘探,海工等多個(gè)學(xué)科,專業(yè)跨度較大,設(shè)計(jì)施工復(fù)雜。

    海上風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu),往往高達(dá)百米以上,基礎(chǔ)除了承受自重等豎向荷載以外還要承受較大的水平荷載和傾覆力矩,傳統(tǒng)的基礎(chǔ)承載力理論研究主要以豎向承載力,水平承載力,變形為主,不能完全適應(yīng)海上風(fēng)電基礎(chǔ)發(fā)展需求。

    隨著風(fēng)機(jī)功率的增加,基礎(chǔ)尺寸不斷增大,當(dāng)前國(guó)內(nèi)外對(duì)大尺寸基礎(chǔ)的極限承載力、破壞機(jī)理、循環(huán)軟化效應(yīng)以及動(dòng)力特性等問(wèn)題還缺乏足夠的認(rèn)識(shí),應(yīng)將研究重點(diǎn)轉(zhuǎn)移到大尺寸基礎(chǔ)上。

    參考文獻(xiàn):

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    [3]Murchison J.K.,and O’Neil M.W.Evalution of p-y relationships in cohesionless soils:Analasis and design of pile foundations[C].proceedings of Symposium in conjunction with the ASCE National Convention,San Francisco,Califomia,1984:174-191.

    [4]尤漢強(qiáng),楊敏.循環(huán)荷載下海洋風(fēng)機(jī)單樁基礎(chǔ)簡(jiǎn)化分析模型[J].巖土工程學(xué)報(bào),2010,32(2):13-16.

    [5]羅慶.單、雙向循環(huán)荷載作用下單樁動(dòng)力特性研究[D].長(zhǎng)沙:中南大學(xué),2012.

    [6]劉太強(qiáng).樁土相互作用影響下導(dǎo)管架鋼樁基礎(chǔ)可靠度分析[D].北京:中國(guó)石油大學(xué),2010.

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    [9]李榮敏.近海重力式風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)選型優(yōu)化與可靠性研究[D].大連:大連理工大學(xué),2010.

    [10]周蜜,樊亞?wèn)|,鄭鐘楠,等.潮間帶海上風(fēng)電機(jī)組重力式基礎(chǔ)接地特性[J].電網(wǎng)技術(shù),2015,39(11):3320-3326.

    [11]Andersen K H,Dyvik R,Schroder K,et al.Field tests of anchors in clay II:predictions andInterpretation[J].Journal of Geotechnical Engineering,ASCE,1993,119(10):1532-1549.

    [12]張宇,王梅,樓志剛.豎向載荷作用下桶形基礎(chǔ)與土相互作用機(jī)理研究[J].土木工程學(xué)報(bào),2005,38(2):97-101.

    [13]張興旺.基于地震荷載作用下風(fēng)力發(fā)電塔地震響應(yīng)分析[D].天津:天津大學(xué),2012.

    [14]王建華,楊海明.軟土中桶型基礎(chǔ)水平循環(huán)承載力的模型試驗(yàn)[J].巖土力學(xué),2008,29(10):2606-2612.

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