原油發(fā)泡問題研究進展

周 恒， 邢曉凱， 國旭慧， 孫銳艷

(1.中國石油大學(北京) 油氣管道輸送安全國家工程實驗室、城市油氣輸配技術(shù)北京市重點實驗室，北京 102249； 2. 吉林石油集團石油工程有限責任公司，吉林 松原 138000)

泡沫是氣體分散到連續(xù)液相或固相中的一種兩相體系，在化工、食品等許多工業(yè)領(lǐng)域起重要作用。其中以水相泡沫研究最為完備，同時非水相泡沫在石油化工、涂料油漆等領(lǐng)域也有著廣泛的應(yīng)用。原油泡沫是一種典型的非水相泡沫，在油田生產(chǎn)上有廣泛的應(yīng)用，如油基泡沫鉆井液技術(shù)等。原油泡沫起積極作用的同時，也會產(chǎn)生負面影響，例如延遲焦化工藝中泡沫層現(xiàn)象等[1]，其中以油田分離器的泡沫問題最為值得關(guān)注。

油井采出液中溶解有伴生氣或氣驅(qū)用氣，在分離器中由于溫度壓力變化與擾動等影響，氣體會從采出液中逸出，對于發(fā)泡性強的原油，可能會在分離器內(nèi)形成穩(wěn)定的泡沫層，其存在會占據(jù)分離器內(nèi)大量空間，影響液位控制，造成氣中帶液現(xiàn)象，危害下游壓縮機與氣體處理設(shè)施，嚴重時還會發(fā)生冒罐事故[2]。因此，研究原油泡沫的生成穩(wěn)定機理及影響因素對油田分離設(shè)備的高效運行有重要意義。

1 泡沫的基本性質(zhì)

1.1 泡沫的生成與結(jié)構(gòu)

在攪動、沖擊或快速降壓的情況下，液體會生成泡沫。純液體生成的泡沫由于表面自由能的增加處于熱力學不穩(wěn)定狀態(tài)，存在時間極短。加入表面活性劑后，溶液的表面張力降低，整個體系的表面能降低，有利于泡沫的生成，離子表面活性劑的靜電排斥作用和Maragoni效應(yīng)也有利于泡沫穩(wěn)定。水相泡沫的研究表明，泡沫生成的決定性因素是表面活性物質(zhì)在氣體與溶液界面上的吸附[3]，由于氫鍵作用在氣-水界面產(chǎn)生高表面張力(72 mN/m)，界面很容易吸附表面活性物質(zhì)，因此很容易產(chǎn)生泡沫。原油等非水相液體表面張力小(15～30 mN/m)，吸附能力小，幾乎沒有碳氫化合物表面活性物質(zhì)吸附[4]，因此原油發(fā)泡行為與水相泡沫有差異。

泡沫有兩種結(jié)構(gòu)。氣相被很薄的液膜隔開，氣泡基本呈多面體，液體體積分率小的泡沫稱為多面體泡沫。當液體體積分率較高，氣泡接近圓球形且之間有較厚的液膜時稱為球狀泡沫，也被稱為“氣體乳狀液”。二者的力學特性不同，通常由于脫液作用，后者會向前者發(fā)生轉(zhuǎn)變。

原油中均可以生成上述兩種泡沫結(jié)構(gòu)，后者的典型例子是稠油溶解氣驅(qū)中的泡沫油[5]，這類油呈現(xiàn)出一種油相連續(xù)的泡沫狀態(tài)，包含了大量的氣泡，且氣泡非常穩(wěn)定，能在敞開的容器中保持十到十幾個小時[6]。

1.2 泡沫穩(wěn)定機理

泡沫是一個非平衡系統(tǒng)，表現(xiàn)為它的結(jié)構(gòu)隨時間發(fā)生演化，涉及三個機制：泡沫排液、液膜破裂和氣體擴散[7]。

由于密度差，重力易將泡沫中的氣液分開，球狀泡沫中氣泡升起而液體流下；多面體泡沫中氣泡緊密排布，液體體積分率很小，但微量液體仍可以通過柏拉圖通道形成的網(wǎng)絡(luò)流下，同時由于毛細管力作用，液膜中的液體有向液膜交界處(柏拉圖邊界)流動的傾向，造成液膜變薄。假定氣泡間不聚并，排液將一直發(fā)展下去，直到重力方向的靜壓力梯度與重力相平衡，該梯度由分離應(yīng)力支撐。泡沫排液不僅取決于泡沫的成分，還取決于容器的大小和形狀。

液膜破裂是相鄰氣泡間液膜的破裂造成氣泡合并，在多面體泡沫中常見。液膜破裂很可能是熱振動激發(fā)的一個過程，需要一個較大的在平衡厚度附近的振動，并且大于能量勢壘。例如可采用機械激波加快液膜破裂，也可施加剪切力和添加化學劑來影響液膜破裂速率。

由Laplace方程可知：

(1)

式中，pi為氣泡內(nèi)部壓力，Pa；pl為液體壓力，Pa；σ為表面張力，N/m；r為氣泡的半徑，m。由于液體壓力相同，小氣泡內(nèi)部壓力大于大氣泡內(nèi)部壓力，壓差使小氣泡內(nèi)氣體經(jīng)液膜向大氣泡內(nèi)擴散，大氣泡變大，液膜變薄，進而破裂，小氣泡消失。液面上氣泡中氣體會透過液膜向氣相擴散，造成泡沫衰變[8]。

上述三種機制互相關(guān)聯(lián)，盡管已能清楚地觀察泡沫演化，但對于這些內(nèi)在機制仍然沒有完全了解[9]。原油泡沫與水相泡沫最大的區(qū)別在于原油的低介電常數(shù)(2左右)限制了離子離解，靜電雙層推斥產(chǎn)生分離應(yīng)力，這一水相泡沫的主要穩(wěn)定因素在原油體系中很弱。研究原油泡沫穩(wěn)定原因的文獻有限，有學者認為，穩(wěn)定源是特殊的表面活性劑或氣液界面上吸附的顆粒。

綜上所述，盡管水相泡沫的一些基本概念和規(guī)律可用于原油泡沫研究，但二者的形成與穩(wěn)定機理并不同，原油泡沫仍有待深入研究。

2 研究原油泡沫的實驗方法

部分原油泡沫研究采用了氣流法等傳統(tǒng)泡沫測試方式，為更好地模擬實際發(fā)泡過程，也有學者開發(fā)了降壓法。

氣流法原理是向帶刻度的玻璃容器裝入一定試液，從容器底部勻速通入氣體，一段時間后停止供氣并記錄泡沫的最大體積和半衰期[10]。曾有學者利用該法采用不同氣體(空氣、氮氣、甲烷)研究原油泡沫。氣流法產(chǎn)生泡沫的機理與現(xiàn)場實際不同，不能很好地重現(xiàn)原油泡沫。但有報道表明，采用該方法選出的消泡劑是有效的[11- 12]。氣流法設(shè)備簡單，結(jié)果易于觀察，對原油泡沫研究有一定意義，近年來仍有應(yīng)用。有學者提出“環(huán)上成膜法”評價原油的發(fā)泡趨勢[13]，依據(jù)不同原油在不同直徑的環(huán)上會形成膜，通過計算外推出能在環(huán)上成膜的最大直徑dkp，該值越大，則原油形成穩(wěn)定膜的趨勢就越強。該方法的優(yōu)點在于所需儀器非常簡單，但操作人員的主觀判斷對結(jié)果有影響。

原油發(fā)泡的根本原因是降壓使溶解氣逸出形成泡沫，首先在一定壓力下將氣體溶于原油，再降壓使氣體逸出所形成的泡沫更符合現(xiàn)場實際。

J. J. Sheng等[14]將20 cm3原油在高壓下飽和，再轉(zhuǎn)移到有視鏡和高度刻度的壓力容器中，通過背壓閥線性或瞬時降壓，觀察泡沫高度變化來評價泡沫油的穩(wěn)定性。J. Wang等[15]在壓力活塞容器中裝入CO2油溶液，通過推動活塞維持壓力，搖動容器使氣油混合均勻，24 h后將泡沫原油抽出，測量半衰期。吳永彬等[16]為研究超重泡沫油開發(fā)了可視強度測試裝置，包括注入系統(tǒng)、可視化本體以及回壓控制等模塊。降壓速率可控制，通過記錄不同時刻泡沫高度來評價泡沫。

降壓法中原油靜態(tài)降壓，與原油流入分離器的動態(tài)過程不同。A. K. Fraga等[17]為模擬現(xiàn)場降壓過程，將150 mL原油在壓力容器內(nèi)用CO2加壓到一定壓力，加熱至實驗溫度，旋轉(zhuǎn)以促進溶解平衡；微開出口閥，用量筒接取泡沫，記錄泡沫高度隨時間的變化直到泡沫完全破滅。C.Blázquez[18]在400 mL的老化槽中裝入100 mL原油，用CO2或甲烷加壓到0.5、1.0、1.5 MPa后利用震蕩儀促進溶解，溶氣原油經(jīng)出口球閥、固定開度的針型閥和盤管進入量筒，針型閥能提供足夠的壓降，盤管可穩(wěn)流，以防止原油對量筒的沖擊改變泡沫行為(如氣泡直徑分布)，提高實驗可重復性。

原油泡沫的實驗方法主要基于對泡沫體積的觀察，不同學者的研究方式存在差異。目前的實驗方法還無法很好地還原采出液由管路進入分離器再排出這一動態(tài)過程，與實際發(fā)泡情況不盡相同。

3 影響原油泡沫形成與穩(wěn)定性的因素

原油組成、溫度、黏度等因素會影響泡沫演變過程與界面膜性質(zhì)，進而影響發(fā)泡與穩(wěn)定。影響原油泡沫形成與穩(wěn)定性的因素分析如下。

3.1 原油組成的影響

原油中存在的特殊表面活性物質(zhì)如膠質(zhì)、瀝青質(zhì)、環(huán)烷酸等能影響泡沫的生成和穩(wěn)定。I. C. Callaghan等[19]利用氣流法研究經(jīng)堿洗的原油發(fā)現(xiàn)，相對分子質(zhì)量小于等于400的短鏈羧酸和酚是多種原油發(fā)泡的必要條件，原油的表面擴張流變性很大程度上也受這類化合物的影響。J. Peng等[20]通過氣流法與環(huán)上成膜法研究重質(zhì)油，認為瀝青質(zhì)中酸性與堿性基團在油氣界面上相互作用形成瀝青質(zhì)網(wǎng)絡(luò)，進而形成穩(wěn)定界面。F. Bauget等[21]采用氣流法和環(huán)上成膜法研究不同膠質(zhì)、瀝青質(zhì)濃度的甲苯溶液，發(fā)現(xiàn)瀝青質(zhì)濃度達到10%左右時，溶液的發(fā)泡性、泡沫膜壽命、表面性質(zhì)會有明顯變化，歸因于瀝青質(zhì)聚集狀態(tài)的變化，并認為由于膠質(zhì)能溶解瀝青質(zhì)，膠質(zhì)含量越大泡沫越不穩(wěn)定。X. Sun等[22]通過向甲苯中加入膠質(zhì)、瀝青質(zhì)，并由針頭鼓氣來模擬發(fā)泡，結(jié)果顯示，膠質(zhì)能促進瀝青質(zhì)的發(fā)泡作用，其解釋是吸附在瀝青質(zhì)表面的膠質(zhì)阻止其聚集，有利于油氣界面穩(wěn)定。N. N. Zaki等[23]采用氣流法研究指出，瀝青質(zhì)的聚集狀態(tài)對發(fā)泡性與穩(wěn)定性有影響，瀝青質(zhì)含量在溶解度極限附近時泡沫最穩(wěn)定。I. Adil[24]認為瀝青質(zhì)促進了原油降壓過程中氣泡的生成，并能防止泡沫聚結(jié)。M. S. Jupsrasert[25]通過降壓法研究溶甲烷原油發(fā)現(xiàn)，發(fā)泡性與穩(wěn)定性均與膠質(zhì)、瀝青質(zhì)含量正相關(guān)。C. Blázquez[18]結(jié)合前人研究認為，膠質(zhì)、瀝青質(zhì)促進泡沫穩(wěn)定，而飽和烴與芳香烴組分則起反作用。

不同實驗條件與實驗方法均表明，膠質(zhì)、瀝青質(zhì)等物質(zhì)對原油泡沫生成與穩(wěn)定有較大影響，但影響機理仍需進一步研究。

3.2 原油黏度的影響

原油黏度是影響泡沫穩(wěn)定性的重要因素，其值越大，泡沫排液與氣體擴散過程越慢，I. C. Callaghan[19]采用氣流法研究黏度小于20 mPa·s的原油，發(fā)現(xiàn)泡沫壽命與黏度近似成線性關(guān)系；而M. K. Poindexter[26]對較高黏度原油的研究則沒有發(fā)現(xiàn)該規(guī)律，可能的原因是對于排液較快的低黏原油，黏度起主導作用。C.Blázquez[18]認為黏度和原油組成共同影響發(fā)泡性和穩(wěn)定性，發(fā)現(xiàn)m(膠質(zhì)+瀝青質(zhì))/m(飽和烴+芳香烴)的值乘以黏度所得的值和泡沫壽命、發(fā)泡指數(shù)近似成線性關(guān)系。對于泡沫油，X. Zhou[27]的研究表明，原油黏度越大，氣泡體積增長越慢，氣泡聚結(jié)越慢，泡沫壽命越長。

3.3 溫度的影響

溫度的升高會降低原油黏度，促進泡沫排液，同時氣泡更容易發(fā)生聚結(jié)。溫度越高，泡沫的穩(wěn)定性越低。當泡沫與氣體空間相接觸時，溫度越高，泡沫彎曲膜的蒸發(fā)速率越大，氣體擴散越快，穩(wěn)定性越差。溫度對瀝青質(zhì)在原油中的溶解度有重要影響[28]，進而影響瀝青質(zhì)在油氣界面上的分布，改變泡沫性質(zhì)。

3.4 機械作用的影響

原油降壓過程中的發(fā)泡情況與其所受的機械作用有關(guān)。黃永湘[29]的現(xiàn)場試驗顯示，入口結(jié)構(gòu)和分離區(qū)的流動條件對泡沫生成量有影響，穩(wěn)流式入口生成泡沫最少，入口節(jié)流時產(chǎn)生泡沫最多。一般認為離心式入口有助于消泡[30]，但在現(xiàn)場曾有換裝離心式入口發(fā)泡反而更嚴重的例子，N. M. Guzmán[31]利用水相泡沫研究柱狀旋流氣液分離器(GLCC)對泡沫的影響，發(fā)現(xiàn)隨工況不同，其可能起到消泡和促進泡沫生成兩種相反的作用。有報道稱某油田在換裝離心式入口和軸流旋風除霧器后，分離器消泡劑的用量下降了50%[32]。利用適當?shù)膬?nèi)構(gòu)件消泡是經(jīng)濟又可靠的方法[33]，常用的有平行板、波紋板等，但內(nèi)構(gòu)件對原油泡沫穩(wěn)定性的研究較少[34]。隨著小型化設(shè)備的開發(fā)，合理設(shè)計分離器結(jié)構(gòu)以解決發(fā)泡問題是必要的。

3.5 其他因素的影響

溶解氣性質(zhì)對泡沫的生成與穩(wěn)定性有影響。有學者[35]認為溶解度高的氣體擴散作用強，泡沫不穩(wěn)定。C. Blázquez[36]在實驗中發(fā)現(xiàn)，溶解度低的氣體如N2無法生成原油泡沫，同時盡管相同條件下CO2在原油中的溶解度大于甲烷，但后者形成的泡沫更穩(wěn)定，原因可能是降壓過程中CO2形成氣泡更多，聚結(jié)更快。溶解的CO2會導致原油中瀝青質(zhì)沉積，影響發(fā)泡性能[37]。表面特性是影響泡沫穩(wěn)定的重要因素，I. C. Callaghan[19]的研究顯示泡沫壽命隨表面黏度、表面擴張黏彈性的增強而增大。水和固體顆粒的存在也會對泡沫產(chǎn)生影響，形成油氣水三相系統(tǒng)時，氣水界面和油水界面會吸附不同的表面活性物質(zhì)進而改變表面性質(zhì)[38]。B. P. Binks等[39]認為氣液界面上的固體顆粒有穩(wěn)定泡沫的作用。

4 結(jié)論

原油泡沫的生成和穩(wěn)定與原油組成、黏度等多種因素有關(guān)，其中機械作用作為現(xiàn)場操作中的重要因素受到的研究并不多。目前還沒有針對原油泡沫的專門研究方法，研究結(jié)果不可避免地受到所采用方法的影響，因此有必要研發(fā)一種貼近現(xiàn)場實際的原油泡沫測試方法。原油泡沫生成和穩(wěn)定機理與水相泡沫不同，有待進行更深入的研究，尤其是膠質(zhì)、瀝青質(zhì)等表面活性物質(zhì)對泡沫生成與穩(wěn)定的影響。

[1] 孫漢華，葉虹，郭凱黎，等. 延遲焦化工藝中泡沫層形成與抑制的研究進展[J]. 煉油技術(shù)與工程，2012，42(11):22-26.

Sun H H，Ye H，Guo K L，et al. Progress of research on foam layer formation and inhibition in delayed coking process[J]. Petroleum Refinery Engineering, 2012,42(11):22-26.

[2] 曲正新. 原油泡沫的危害和消除方法[J]. 當代化工，2015，44(5):1132-1134.

Qu Z X. Harm and elimination methods of crude oil foam[J]. Contemporary Chemical Industry,2015，44(5):1132-1134.

[3] Blázquez C，Emond E，Schneider S，et al. Non-aqueous and crude oil foams[J]. Oil & Gas Science & Technology, 2014，69(3):467-479.

[4] 燕永利. 非水相體系泡沫的形成及其穩(wěn)定性機理研究進展[J]. 應(yīng)用化工，2016，45(11):2135-2138.

Yan Y L. Advances in the foaming and stabilization mechanisms of non-aqueous systems[J]. Applied Chemical Industry， 2016，45(11):2135-2138.

[5] 熊鈺，王沖，王玲，等. 泡沫油形成過程及其影響因素研究進展[J]. 世界科技研究與發(fā)展，2016，38(3):471-480.

Xiong Y,Wang C，Wang L，et al. Research development of foamy oil formation and its affecting factors[J]. World Sci-Tech R & D, 2016，38(3):471-480.

[6] 趙瑞東，吳曉東，熊春明，等. 泡沫油國內(nèi)外研究進展[J]. 特種油氣藏，2012，19(1):17-22.

Zhao R D，Wu X D，Xiong C M，et al. Research progress in foamy oil at home and abroad[J]. Special Oil and Gas Reservoirs，2012，19(1):17-22.

[7] 燕永利. 泡沫、乳狀液的穩(wěn)定化及其應(yīng)用[M]. 北京：化學工業(yè)出版社，2013.

[8] Wang J，Nguyen A V，F(xiàn)arrokhpay S. A critical review of the growth，drainage and collapse of foams.[J]. Advances in Colloid & Interface Science, 2015,228:55-70.

[9] 孫其誠，黃晉. 液態(tài)泡沫結(jié)構(gòu)及其穩(wěn)定性[J]. 物理,2006(12):1050-1054.

Sun Q C，Huang J. Structure and stability of liquid foams[J]. Physics,2006(12):1050-1054.

[10] 程文學，邢曉凱，左麗麗，等. 液體泡沫性能測試方法綜述[J]. 油田化學，2014，31(1):745-749.

Cheng W X，Xing X K，Zuo L L，et al. Reviews on testing methods of liquid foam performance[J]. Oilfield Chemistry， 2014，31(1):745-749.

[11] Grutters M，Pandya S，Turner I，et al. A novel anti-foam chemical application as contributor to the successful start-up of the majnoon oilfield[C]//2014 International petroleum exhibition and conference. Society of Petroleum Engineers,Abu Dhabi, UAE：[s.n.],2014.

[12] Rocker J，Mahmoudkhani A，Bava L，et al. Low environmental impact nonsilicone defoamers for use in oil/gas/water separators [C]//2011 SPE eastern regional meeting. Society of Petroleum Engineers,Columbus,Ohio,USA：[s.n.],2011.

[13] 魏淑娟. 原油發(fā)泡問題的情況介紹[J]. 國外油田工程，1996，12(1):19-24.

Wei S J. Introduction of crude oil foaming problem[J]. Foreign Oilfield Engineering, 1996,12(1):19-24.

[14] Sheng J J，Maini B B，Hayes R E，et al. Experimental study of foamy oil stability[J]. Journal of Canadian Petroleum Technology,1997,36(4):31-37.

[15] Wang J，Yuan Y，Zhang L，et al. The influence of viscosity on stability of foamy oil in the process of heavy oil solution gas drive[J]. Journal of Petroleum Science & Engineering, 2009,66(1-2):69-74.

[16] 吳永彬，趙欣，韓靜，等. 委內(nèi)瑞拉超重泡沫油泡沫強度實驗研究[J]. 特種油氣藏,2012,19(3):93-96.

Wu Y B，Zhao X，Han J，et al. Experimental study on foam strength of super heavy foam oil in Venezuela[J]. Special Oil and Gas Reservoirs,2012,19(3):93-96.

[17] Fraga A K，Santos R F，Mansur C R E. Evaluation of the efficiency of silicone polyether additives as antifoams in crude oil[J]. Journal of Applied Polymer Science, 2012,124(5):4149-4156.

[18] Blázquez C，Dalmazzone C，Emond E，et al. Crude oil foams. part 1-A novel methodology for studying non-aqueous foams formed by depressurization[J]. Fuel, 2016,171:224-237.

[19] Callaghan I C. Non-aqueous foams: A study of crude oil foam stability[M]. London:Springer, 1989.

[20] Peng J,Tang G Q，Kovscek A R. Oil chemistry and its impact on heavy oil solution gas drive[J]. Journal of Petroleum Science & Engineering, 2009,66(1-2):47-59.

[21] Bauget F，Langevin D，Lenormand R. Dynamic surface properties of asphaltenes and resins at the oil-air interface[J]. Journal of Colloid & Interface Science, 2001,239(2):501-508.

[22] Sun X，Zhang Y，F(xiàn)ang X，et al. A novel methodology for investigating foamy oil stability by an oil-based analogue model[J]. Journal of Dispersion Science and Technology, 2017,38(5):1-12.

[23] Zaki N N， Poindexter M K，Kilpatrick P K. Factors contributing to petroleum foaming. 2. synthetic crude oil systems[J]. Energy Fuels, 2002,16(3):711-717.

[24] Adil I，Maini B B. Role of asphaltenes in foamy oil flow[J]. Journal of Canadian Petroleum Technology, 2007,46(4):18-23.

[25] Juprasert M S，Davis B W. Stimulation by defoaming increases thermal oil production[C]//1996 SPE western regional meeting. society of petroleum engineers, Anchorage, Alaska, USA：[s.n.], 1996.

[26] Poindexter M K, Zaki N N， Kilpatrick P K，et al. Factors contributing to petroleum foaming. 1. crude oil systems[J]. Energy Fuels, 2002,16(3):700-710.

[27] Zhou X，Zeng F，Zhang L，et al. Foamy oil flow in heavy oil-solvent systems tested by pressure depletion in a sandpack[J]. Fuel, 2016,171:210-223.

[28] Chandio Z A，Ramasamy M，Mukhtar H B. Temperature effects on solubility of asphaltenes in crude oils[J]. Chemical Engineering Research & Design, 2015,94:573-583.

[29] 黃永湘. 礦場油氣分離技術(shù)(二)[J]. 油氣田地面工程，1984，3(2):79-84.

Huang Y X. Field oil and gas separation technology(2)[J]. Oil-Gas Field Surface Engineering,1984，3(2):79-84.

[30] 陳朝輝，李男，劉楚茹. 發(fā)泡原油氣液分離器的設(shè)計[J]. 當代化工，2014，43(7):1293-1296.

Chen C H，Li N，Liu C R. Design of gas-liquid separator for foaming crude[J]. Contemporary Chemical Industry， 2014，43(7):1293-1296.

[31] Guzmán N M，Shoham O，Mohan R. Study of foam flow in a gas-liquid cylindrical cyclone (GLCC) compact separator[J]. Asme Fluids Engineering Division Summer Meeting, 2009,1:931-941.

[32] Chin R W，Inlow H L，Keja T，et al. Chemical defoamer reduction with new internals in the Mars TLP separators[C]//1999 SPE Annual technical conference and exhibition. society of petroleum engineers, Houston, Texas, USA：[s.n.], 1999.

[33] 梁曉亮，周松. 羊三木高黏起泡原油礦場分離工藝優(yōu)化及應(yīng)用[J]. 油氣田地面工程，2016，35(10):35-37.

Liang X L，Zhou S. Field separation and process optimization of high viscosity foamy crude oil in Yangsanmu oilfield[J]. Oil-Gas Field Surface Engineering, 2016，35(10):35-37.

[34] 鄧志安，劉丹丹. CO2驅(qū)采出液分離器內(nèi)構(gòu)件分離特性數(shù)值模擬[J]. 油氣儲運，2017，36(6):722-727.

Deng Z A，Liu D D. Numerical simulation on separation characteristics of internal components of separator used for CO2flooding produced fluid[J]. Oil & Gas Storage and Transportation, 2017，36(6):722-727.

[35] Garrett P R. Defoaming: Antifoams and mechanical methods[J]. Current Opinion in Colloid & Interface Science, 2015,20(2):81-91.

[36] Blázquez C，Dalmazzone C，Emond E，et al. Crude oil foams testing and ranking of antifoams with the depressurization test[J]. Energy Fuels, 2017,31(2):1285-1294.

[37] Bagherzadeh H，Rashtchian D，Ghazanfari M H，et al. A core scale investigation of asphaltene precipitation during simultaneous injection of oil and CO2: An experimental and simulation study[J]. Energy Sources Part A Recovery Utilization & Environmental Effects, 2014,36(10):1077-1092.

[38] Marcano L，Gutierrez X，Perez B，et al. Effect of some physical-chemical variables on the formation and stability of foam in oil-gas systems and their correlation with the formation of foaming crude oil[J]. Journal of Osaka University Dental School， 2009,19(4):129-146.

[39] Binks B P，Rocher A，Kirkland M. Oil foams stabilised solely by particles[J]. Soft Matter, 2011,7(5):1800-1808.