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    考慮碳偏析因素的大鍛件加熱制度優(yōu)化

    2018-03-22 02:13:38李姣王敬禹
    金屬加工(熱加工) 2018年3期
    關(guān)鍵詞:高碳鋼錠爐溫

    ■ 李姣,王敬禹

    寬厚板軋機是軋輥設(shè)備中最大的軋機,也是主力軋機之一,在一定程度上代表著一個國家的裝備水平。我廠4300mm級別大型寬厚板支承輥所用鋼錠為359t,材質(zhì)為YB-50。因鋼錠尺寸較大,在凝固過程中容易產(chǎn)生成分偏析,導(dǎo)致心部碳含量更高。現(xiàn)場檢測表明,輥身心部局部區(qū)域碳含量可高達1%。根據(jù)相圖原理,碳含量的變化會影響材料相變點,從而影響材料的鍛造溫度范圍。針對這一問題,通過對4300mm支承輥心部和工作層套料試驗檢測,建立材料各向異性模型,模擬鋼錠加熱情況,從而確定可以匹配成分偏析的階梯加熱制度,促使鍛件內(nèi)部溫度場匹配碳含量變化,在保證鍛造過程中鍛件表面和心部質(zhì)量的同時,防止心部發(fā)生過熱、過燒現(xiàn)象,改善大型鍛造支承輥的鍛造效果。

    1. 鋼錠碳偏析計算模型

    (1)幾何模型建立 我公司4300mm級別寬厚板支承輥采用材質(zhì)為YB-50,其化學(xué)成分如附表所示。

    對4300mm支承輥心部進行套棒檢測,共套取1#~13#試棒,檢測心部各位置碳元素的分布情況,結(jié)果如圖1所示。假設(shè)從鋼錠到產(chǎn)品的制造過程中每一個垂直于軸向的橫截面內(nèi)部材料不向其他橫截面流動,這樣可將鍛件各個部位對應(yīng)到原始鋼錠的位置,從而得到359t鋼錠心部碳偏析隨鋼錠軸線的變化情況。圖1中13#區(qū)域?qū)?yīng)于鋼錠距原錠身冒口側(cè)1350mm位置,而6#區(qū)域?qū)?yīng)于鋼錠距原錠身冒口側(cè)2500mm的位置,忽略鋼錠中碳的負偏析,最終計算出碳含量沿鋼錠軸線方向分布如圖2所示。

    假設(shè)鋼錠垂直于軸線方向的橫截面上碳含量沿半徑呈中心對稱,即同一橫截面上同一半徑的圓周方向碳含量保持恒定,而碳含量隨半徑的變化參考文獻資料,按照圖3所示曲線進行假設(shè)。

    圖1 心部套棒取料圖及檢測結(jié)果

    YB-50材質(zhì)化學(xué)成分(質(zhì)量分數(shù)) (%)

    綜合碳含量沿軸向和徑向的分布假設(shè)曲線,建立碳偏析的鋼錠計算模型如圖4所示。

    (2)材料模型建立 為建立模擬計算用心部高碳區(qū)和外層正常碳區(qū)的材料屬性,需要檢測兩種材料的熱力學(xué)參數(shù)及高溫?zé)嶙冃畏匠?。?300mm支承輥心部高碳區(qū)和外層正常碳區(qū)分別切取試料,進行了光譜化學(xué)成分分析,心部高碳區(qū)試樣含碳量0.94,外層正常碳區(qū)試樣含碳量0.62,借助同步熱分析儀、激光熱導(dǎo)儀、膨脹儀的檢測,檢測出兩種材料的熱力學(xué)參數(shù)如圖5所示。

    金屬熱變形過程是一個熱激活過程。金屬材料的高溫流變應(yīng)力既與材料化學(xué)成分有關(guān),又與變形溫度T、應(yīng)變速率及變形量ε有關(guān)。當(dāng)材料成分確定時,流變應(yīng)力σ與變形條件之間的關(guān)系可用經(jīng)典的雙曲正弦函數(shù)來描述

    為建立高碳材料和正常碳材料的熱變形方程,需要借助Gleeble熱壓縮試驗機進行高溫?zé)釅嚎s變形,試驗方案分別是:高碳材料在1150~1275℃溫度范圍內(nèi)以應(yīng)變速率0.0001~0.1s-1進行變形,壓下量為60%(真實應(yīng)變0.91),試驗方案如圖6所示。正常碳含量材料在850~1280℃溫度內(nèi)以應(yīng)變速率0.001~1s-1進行變形,壓下量為60%(真實應(yīng)變0.91),試驗方案如圖7所示。

    對熱壓縮試驗數(shù)據(jù)進行一系列回歸分析,最終兩種材料的熱變形方程。

    高碳材料

    正常碳材料

    圖2 碳含量沿軸線方向分布假設(shè)

    圖3 碳含量沿半徑方向分布假設(shè)

    圖4 碳含量分布計算模型

    2. Deform-3D有限元模擬及分析

    圖5 熱物性參數(shù)檢測結(jié)果

    圖6 高碳材料熱壓縮試驗方案

    圖7 正常碳材料熱壓縮試驗方案

    (1)分段加熱制度構(gòu)建 我公司4300mm級別支承輥鍛造過程為:壓鉗口→預(yù)拔長→鐓粗→F M壓實→拔長出成品。優(yōu)化工藝前預(yù)拔長、鐓粗、壓實三個主要火次的鍛前加熱制度均為1280℃保溫一定時間,設(shè)計優(yōu)化加熱方案為:采用1250℃+1280℃的分段階梯式加熱制度,以正常加熱工藝為基礎(chǔ),固定總的加熱時間,正常保溫按照爐溫1250℃保溫,在距離鍛造前一定時間t1以內(nèi),提高加熱溫度至1280℃,并保溫至出爐鍛造。時間t2的確定以心部高碳區(qū)溫度達到1280℃為基準(zhǔn)來確定,方案如圖8所示。

    (2)有限元模型構(gòu)建 根據(jù)前述偏析模型構(gòu)建了有限元計算模型,對三個分區(qū)擬采用高碳、低碳,與將兩者算術(shù)平均的應(yīng)力應(yīng)變與熱物性參數(shù)作為過渡區(qū)材料用于計算。但因?qū)嶋H計算過程中收斂性較差,對模型進行簡化處理,將心部高碳區(qū)材料和中間過渡區(qū)做成一體,采用高碳區(qū)材料性能,建立了如圖9所示的兩層簡化復(fù)合結(jié)構(gòu)模型。

    (3)傳熱計算 在計算過程中,設(shè)定坯料溫度保持爐溫1250℃恒溫且保溫足夠長時間,此時料溫根據(jù)當(dāng)前鍛造規(guī)范認為是1220℃,之后升溫至爐溫1280℃,后一段加熱的保溫時間按照鋼錠(不包含鉗口)心部高碳區(qū)溫度達到1250℃為許可加熱時間。

    此外,在模擬計算過程中,爐溫是按照環(huán)境溫度來設(shè)定的,而隨著保溫進行,坯料溫度會自表及里地升至完全等于環(huán)境溫度,而不會出現(xiàn)實際料溫和爐溫存在約30℃偏差。因此,模擬中環(huán)境溫度和鍛造中爐溫并不完全等同,為獲得理想的模擬結(jié)果,計算考慮了以下兩個極端情況:①設(shè)定模擬中的環(huán)境溫度1250℃,作為模擬爐況較差的情況,即1280℃爐溫只能產(chǎn)生1250℃料溫。②設(shè)定模擬中環(huán)境溫度1280℃,作為模擬爐況較好的情況,即1280℃爐溫能產(chǎn)生1280℃料溫。

    圖8 分段加熱制度方案

    圖9 兩層復(fù)合模型

    實際結(jié)果應(yīng)當(dāng)位于兩種計算結(jié)果中間。

    預(yù)拔前計算結(jié)果如圖10所示,其中加粗黑線代表1250℃等溫線錠身冒口達到心部高碳區(qū)。從計算結(jié)果來看,按照環(huán)境溫度1250℃設(shè)定,需要保溫約31h,按照環(huán)境溫度1280℃設(shè)定,需要保溫約11h。因此,實際爐溫1280℃階段的保溫時間應(yīng)在11~31h。

    鐓粗前的計算結(jié)果如圖11所示。根據(jù)計算結(jié)果,按照環(huán)境溫度1250℃設(shè)定,需要保溫約29h,按照環(huán)境溫度1280℃設(shè)定,需要保溫約11h。因此,實際爐溫1280℃階段的保溫時間應(yīng)控制在11~29h。

    圖10 預(yù)拔前分別設(shè)定環(huán)境溫度恒定為1250℃和1280℃時計算結(jié)果

    圖11 鐓粗前分別設(shè)定環(huán)境溫度恒定為1250℃和1280℃時計算結(jié)果

    圖12 FM前分別設(shè)定環(huán)境溫度恒定為1250℃和1280℃時計算結(jié)果

    F M前計算結(jié)果如圖12所示。根據(jù)計算結(jié)果,按照環(huán)境溫度1250℃設(shè)定,需要保溫約30h,按照環(huán)境溫度1280℃設(shè)定,需要保溫約10h。因此,實際爐溫1280℃階段的保溫時間應(yīng)控制在10~30h。

    (4)模擬計算結(jié)果 綜合上述計算結(jié)果,對于359t鋼錠,1280℃高溫條件下的保溫時間在預(yù)拔、鐓粗、FM三個階段之前的加熱過程中保溫時間均分布在10~30h范圍內(nèi)。

    3. 結(jié)語

    對于359t鋼錠,1250℃低溫段保溫時間按原工藝執(zhí)行,甚至進一步增加低溫段的保溫時間,1280℃條件下的保溫時間在預(yù)拔、鐓粗、FM三個階段之前的加熱保溫時間在10~30h范圍內(nèi),是一種可行的預(yù)防過燒的措施。實際應(yīng)用中可以按照最低限度即10h為參考,根據(jù)產(chǎn)品狀況適當(dāng)增加時間。

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