塔里木盆地海相砂巖油藏水平井水淹規(guī)律及其模式

劉廣為，周代余，姜漢橋，王陶，李俊鍵

（1. 中海油研究總院，北京 100020；2. 中國石油塔里木油田公司，新疆庫爾勒 841000；3. 中國石油大學(xué)（北京）油氣資源與工程國家重點實驗室，北京 102249）

0 引言

塔里木盆地海相砂巖油藏水驅(qū)已取得了高效開發(fā)成果，尤其水平井開發(fā)技術(shù)的應(yīng)用，形成了具有塔里木油田特色的海相砂巖油藏高效開發(fā)模式[1-2]。近年來，塔里木油田多個主力砂巖區(qū)塊已逐步進入中高含水期，隨著開發(fā)程度的不斷深入，水平井水淹問題日益突出，含水上升速度逐步加快，開發(fā)調(diào)整難度越來越大。

針對水平井水淹問題，國內(nèi)外學(xué)者的研究主要關(guān)注水淹模式劃分及水淹規(guī)律。目前對水平井水淹模式的劃分方法主要基于油藏類型和出水動態(tài)表現(xiàn)[3-4]，對儲集層非均質(zhì)性，尤其是滲流屏障的影響考慮不周。另一方面，現(xiàn)有對水平井水淹規(guī)律的研究主要是通過動態(tài)分析和數(shù)值模擬方法，研究不同水淹模式下的水平井整體生產(chǎn)動態(tài)特征[5-10]，而對各因素造成的水平井段不均勻見水的分段產(chǎn)出動態(tài)研究仍有欠缺。因此，有必要針對海相砂巖油藏水平井水淹模式和水淹規(guī)律進行深入研究與總結(jié)。

本文以塔里木盆地塔中402CIII油藏、東河1CIII油藏和哈得遜東河砂巖油藏（以下分別簡稱為T、D、H油藏）為例，通過含水上升規(guī)律和水平井水淹主控因素分析，建立了多因素影響下的塔里木盆地海相砂巖油藏水平井水淹模式劃分方法，初步探索了水淹模式判別方法，從而為水平井出水治理對策的制定提供依據(jù)。

1 海相砂巖油藏含水上升規(guī)律

T、D、H油藏是塔里木盆地海相砂巖的3個主力油藏，其動用儲量占塔里木盆地海相砂巖油藏的 60%以上。這 3個油藏均發(fā)育邊底水，初期利用天然能量開發(fā)，當油藏壓力保持水平下降到 70%以下時轉(zhuǎn)注水開發(fā)，其中H油藏90%以上為水平井。

以塔里木盆地T、D、H這3個典型油藏為例，對比海相與陸相砂巖油藏在巖石和流體物理性質(zhì)、儲集層展布特征等方面的異同點，為水平井水淹規(guī)律及水淹模式的研究奠定基礎(chǔ)。如表 1所示，與陸相砂巖油藏相比，塔里木盆地海相砂巖油藏在巖石碎屑成分、填隙物、黏土礦物組成、地下原油黏度、滲流屏障發(fā)育等方面具有一定的特殊性。總體來說，油藏表現(xiàn)為原油黏度低、儲集層連續(xù)性好、夾層發(fā)育等特征，具有較好的水驅(qū)開發(fā)條件。

表1 塔里木盆地海相砂巖油藏與陸相砂巖油藏對比

由于原油黏度低，加之水平井大規(guī)模應(yīng)用，與陸相砂巖油藏相比，塔里木盆地海相砂巖油藏表現(xiàn)為開采速度快、采出程度高的特征，尤其是在低含水期開發(fā)效果好（見圖1，所選陸相砂巖油藏流度比與T、D、H油藏相近）。如T油藏開發(fā)約10年，采出程度相當于一些水驅(qū)老油田開發(fā)20年甚至30年的水平。含水小于20%時，國內(nèi)陸相砂巖油藏采出程度為1%～12%，塔里木盆地海相砂巖油藏為13%～27%；含水為20%～60%時，國內(nèi)同類油藏采出程度為 9%～18%，塔里木盆地海相砂巖T、D、H油藏采出程度為23%～37%。

圖1 不同油藏含水率-采出程度關(guān)系曲線

2 水平井水淹主控因素

實際油藏水平井各段出水不均勻，主要表現(xiàn)為 3種類型：①點狀見水局部水淹，水平井某一位置首先見水，造成見水時間提前，無水采油期短；②多點見水局部水淹，水平井段存在兩個或者多個出水脊進點；③線狀見水整體水淹：水平井段沿程出水相對比較均勻，無水采油期較長。造成塔里木盆地海相砂巖油藏水平井各段出水不均勻的關(guān)鍵因素有：①受滲流屏障不完全遮擋作用，部分水平井段存在天窗（井段與邊底水間無滲流屏障），邊底水或注入水在此突進，造成局部水淹；②受水平井段沿程滲透率非均質(zhì)性影響，部分井段存在優(yōu)勢滲流條帶；③注水井和采油井對應(yīng)關(guān)系不一致，導(dǎo)致部分井段能量補充充足，出水多。

2.1 滲流屏障

對于塔里木盆地海相儲集層，沉積模式控制著滲流屏障產(chǎn)狀與分布。不同產(chǎn)狀的滲流屏障極大地影響著油藏中流體的滲流方向，造成大量剩余油滯留，影響開發(fā)效果。滲流屏障按照產(chǎn)狀可分為水平和傾斜兩種類型。對于水平井開發(fā)為主的油藏，由于水平井段長，泄流面積大，所以滲流屏障的影響至關(guān)重要。

水平滲流屏障產(chǎn)狀近似水平（也包括沉積時產(chǎn)狀水平，但后期因構(gòu)造作用導(dǎo)致產(chǎn)狀傾斜的滲流屏障），滲流屏障之間相互平行，以各小層層間滲流屏障以及層內(nèi)滲流屏障為主。水平滲流屏障主要對流體的垂向運動起阻礙作用，按照連續(xù)程度，又可以分為連續(xù)型（大于2倍水平井長）、半連續(xù)型（0.5～2.0倍水平井長）、非連續(xù)型（小于0.5倍水平井長）3類（見圖2）。

傾斜滲流屏障具有前積的傾斜形態(tài)，例如在H油藏，主要分布在東河砂巖上段，以層內(nèi)砂體間滲流屏障和單砂體內(nèi)滲流屏障為主，展布范圍在一個單砂體內(nèi)。按其分布的穩(wěn)定性可分為連續(xù)（完全阻擋流體）和非連續(xù)（不能完全阻擋流體）兩類（見圖 3）。傾斜滲流屏障主要對流體的橫向運動起阻擋作用。

滲流屏障影響下的海相砂巖油藏水平井水淹特征見表2。

圖2 典型水平滲流屏障示意圖

圖3 典型傾斜滲流屏障示意圖

表2 滲流屏障影響下的海相砂巖油藏水平井水淹特征

采用數(shù)值模擬方法，研究了不同滲流屏障分布對水平井段沿程水淹的影響。其中模型滲流屏障設(shè)置為非滲透，其他部分均質(zhì)，物性參數(shù)和流體參數(shù)均為塔里木盆地海相砂巖油藏實際數(shù)據(jù)。圖 4為中部存在天窗（水平井跟端和趾端受到滲流屏障遮擋）半連續(xù)水平滲流屏障影響下的水平井分段產(chǎn)出動態(tài)，可以看出天窗部位水平井段產(chǎn)液量明顯高于其他水平井段，含水上升速度快。圖 5為趾端存在滲流屏障遮擋時（長度0.5倍水平段長度）半連續(xù)水平滲流屏障影響下的水平井分段產(chǎn)出動態(tài)，遮擋部位水平井段產(chǎn)液量較低，含水上升慢，容易成為剩余油富集區(qū)域。圖 6為傾斜滲流屏障影響下的水平井分段產(chǎn)出動態(tài)，其中第 3、4段和第10、11段存在連續(xù)滲流屏障，將水平井段分隔成 3個生產(chǎn)段，導(dǎo)致不同段之間出水不均勻。實際地層中，不同段之間物性差異較大時，很容易造成其中某一井段水淹，其他物性較差井段剩余油難以動用。

圖4 中部存在天窗的半連續(xù)水平滲流屏障影響下的水平井分段產(chǎn)出動態(tài)（從跟端到趾端分為16段，下同）

圖5 趾端存在遮擋的半連續(xù)水平滲流屏障影響下的水平井分段產(chǎn)出動態(tài)

圖6 傾斜滲流屏障影響下的水平井分段產(chǎn)出動態(tài)

2.2 注采井網(wǎng)

除了滲流屏障外，注采井網(wǎng)是影響水平井水淹的另一重要因素。不同的注水井類型、注水位置、注采強度等都使水平井水淹問題變得復(fù)雜。塔里木盆地海相砂巖油藏普遍采用不規(guī)則井網(wǎng)，根據(jù)注水井類型及注采對應(yīng)關(guān)系，可簡要劃分為水平井正對、直井正對、水平井交錯、直井交錯4種類型（見圖7）。

采用數(shù)值模擬方法研究了以上 4種不同注采井網(wǎng)類型對水平井水淹的影響（見圖8—圖11）。同樣為均質(zhì)模型，在水平井正對注水、直井正對注水情況下，水平生產(chǎn)井產(chǎn)液剖面相對較均勻，跟端和趾端產(chǎn)液較高，中部含水上升快，中部和跟端、趾端含水差異較大。在水平井交錯、直井交錯注水情況下，靠近注水井一側(cè)，水平井段產(chǎn)液量明顯增大，含水上升快，遠離注水井一側(cè)含水上升緩慢。分析不同注水井網(wǎng)類型下主要水平井水淹段水淹特征，可指導(dǎo)水平井控水對策的制定。

2.3 優(yōu)勢通道

由于水平井段較長，尤其是相對于油層厚度較薄的底水油藏，避水高度遠遠小于水平段長度。因此水平井沿程滲透率非均質(zhì)性將會對水平井段不均勻出水產(chǎn)生重要影響。

圖7 4種典型的注采對應(yīng)關(guān)系示意圖

圖8 水平井正對注水情況下水平井分段產(chǎn)出動態(tài)

圖9 直井正對注水情況下水平井分段產(chǎn)出動態(tài)

圖10 水平井交錯注水情況下水平井分段產(chǎn)出動態(tài)

圖11 直井交錯注水情況下水平井分段產(chǎn)出動態(tài)

數(shù)值模擬結(jié)果表明，當水平井沿程井段有高滲透條帶存在時，水平井生產(chǎn)初期一般表現(xiàn)為局部水淹。由于高滲帶處流體滲流能力強，形成優(yōu)勢通道，注入水或邊底水突進較快，高滲帶位置的產(chǎn)水量、產(chǎn)液量和含水率曲線都會出現(xiàn)峰值。不同優(yōu)勢通道發(fā)育級別對水平井水淹的影響規(guī)律也有所不同。以不同的高滲條帶滲透率級差（與周圍地層平均滲透率之比）來表示不同優(yōu)勢通道發(fā)育強度。由圖12可見，跟端見水模式下，隨著滲透率級差的增大，水平井見水時間逐漸縮短，高滲帶處水平井段產(chǎn)液增加倍數(shù)（高滲帶處水平井段產(chǎn)液量與無高滲帶情況下該井段產(chǎn)液量之比）逐漸增大。當滲透率級差為 2～10時，高滲段產(chǎn)液增加倍數(shù)可達1.5～3.0。優(yōu)勢通道形成之后，開始時的局部水淹很容易造成全井水淹，未發(fā)育優(yōu)勢通道井段剩余油難以動用。

3 水平井水淹模式劃分

在綜合考慮塔里木盆地海相砂巖油藏滲流屏障、注采井網(wǎng)、優(yōu)勢通道等對水平井水淹影響的基礎(chǔ)上，確立了水淹模式劃分的依據(jù)：①充分考慮滲流屏障的發(fā)育特點（連續(xù)、不連續(xù)），因為滲流屏障是制約水平井水淹的首要因素，尤其容易造成水平井段不均勻見水；②考慮水平井的出水來源（邊底水、注入水），注水是造成水平井水淹的另一種重要因素，不同注水位置會導(dǎo)致水平井段產(chǎn)水差異；③考慮水平井的水淹特征（局部水淹、整體水淹）。

圖12 跟端見水模式不同滲透率級差下的見水時間（a）和產(chǎn)液增加倍數(shù)（b）

根據(jù)以上分析及建立的標準，將塔里木盆地海相砂巖油藏水平井水淹模式劃分為4類9種（見表3），為分析水平井水淹規(guī)律及制定差異化調(diào)整對策提供依據(jù)。

表3 塔里木盆地海相砂巖油藏水平井水淹模式劃分

4 不同水淹模式典型實例及特征

4.1 邊底水油藏整體水淹

此類水淹模式主要表現(xiàn)為滲流屏障連續(xù)性非常差，基本對底水抬升或邊水推進無阻隔作用，水平井最后整體水淹。符合這種情況的典型井區(qū)為 T油藏均質(zhì)段，該區(qū)底水能量較強，底水區(qū)與水平井段之間滲流屏障發(fā)育程度差，對底水阻隔作用很弱。典型井的含水率-累計產(chǎn)油量曲線見圖13，這種情況下，水平井無水采油期很長，初期采出效果好，50%以上的原油在無水期采出，見水后含水上升迅速，中高含水期短，階段采出程度低，水平井總體累計產(chǎn)油高，表現(xiàn)為整體水淹。

圖13 T油藏5口典型水平井含水率-累計產(chǎn)油量曲線

邊底水油藏整體水淹可分為兩種類型：底水抬升整體水淹和邊水推進整體水淹。以底水整體水淹情況為例，油水界面較為均勻地向水平井推進，見水后，整個水平段下部均為出水來源。

邊底水油藏整體水淹模式總體采出程度高，剩余潛力小，挖潛難度很大。對于底水抬升整體水淹情況，剩余油主要分布在高水淹區(qū)或油層頂部未波及區(qū)域，可對部分高含水整體水淹水平井轉(zhuǎn)注；對于邊水推進整體水淹，剩余油主要分布在遠離邊水側(cè)及油層頂部，可采取的調(diào)整措施包括水平井堵水或在遠離邊水一側(cè)底部注水。

4.2 邊底水油藏局部水淹

此類水淹模式儲集層水平滲流屏障較為發(fā)育，但不完全連續(xù)，半遮擋或存在天窗，此外傾斜滲流屏障也容易造成邊底水局部水淹。符合這種情況的典型井區(qū)為H油藏西南區(qū)和東南區(qū)，典型井的含水率-累計產(chǎn)油量曲線見圖14，這種情況下，受滲流屏障遮擋程度不同以及投產(chǎn)時間不同的影響，無水采油期時間差異較大；早期投產(chǎn)井見水初期含水上升較慢，但中高含水期含水上升快，表現(xiàn)為局部水淹特征。

邊底水油藏局部水淹又可以細分為 3個亞類：優(yōu)勢通道點狀水淹、滲流屏障遮擋局部水淹、層狀邊水單層水淹。對于優(yōu)勢通道點狀水淹，剩余油分布在遠離優(yōu)勢通道區(qū)域，可進行水平井調(diào)剖或堵水措施，封堵優(yōu)勢通道；對于水平半連續(xù)或傾斜滲流屏障引起的邊底水油藏局部水淹，剩余油主要分布在滲流屏障遮擋區(qū)域及油層頂部，可以考慮在滲流屏障遮擋區(qū)域注水擴大波及體積；對于層狀邊水單層突進引起的局部水淹，可進行水平井堵水或?qū)ζ渌麑幼⑺a充能量。

圖14 H油藏西南區(qū)典型井含水率-累計產(chǎn)油量曲線

4.3 注入水和底水共同水淹

此類水淹模式儲集層一般發(fā)育不連續(xù)滲流屏障，但底水能量相對較弱時，需進行注水保持地層能量，由此造成注入水和底水共同水淹。符合這種情況的典型井區(qū)為D油藏，典型井的含水率-累計產(chǎn)油量曲線見圖 15，可以看出，這種情況下，受層內(nèi)滲流屏障、注采井網(wǎng)及補孔改層的影響，含水率波動幅度較大，整體底水能量較弱，注入水起主導(dǎo)作用。

圖15 D油藏典型水平井含水率-累計產(chǎn)油量曲線

由于注入水和底水之間的相互作用強弱難以表征，這種水淹模式下的真實水淹情況難以把握。該種水淹模式下的剩余油主要分布在注采井間水動力學(xué)滯留區(qū)、遠離注水井一側(cè)未波及區(qū)域以及滲流屏障遮擋區(qū)域。主要的調(diào)整策略包括完善注采井網(wǎng)，擴大波及體積，也可以針對注水井開展調(diào)驅(qū)措施。

4.4 注入水和邊水共同水淹

此類水淹模式儲集層一般發(fā)育連續(xù)型滲流屏障，有利于邊水沿構(gòu)造線整體推進，或者底水繞過連續(xù)滲流屏障形成次生邊水。符合這種情況的典型井區(qū)為 H油藏西北區(qū)和T油藏含礫砂巖段上段。典型井的含水率-累計產(chǎn)油量曲線見圖16。通過分析各井與邊水的距離，發(fā)現(xiàn)水平井的無水采油期的長短與避水距離密切相關(guān)，中低含水期為主要采油期；大部分井見水后含水迅速上升，高含水期短，階段采出程度低。

圖16 H油藏西北區(qū)典型水平井含水率-累計產(chǎn)油量曲線

水平井的水淹受邊水和注入水共同作用，二者的作用強弱受注采強度、邊水能量大小的綜合影響，需根據(jù)實際油藏進行判斷。這種水淹模式下的剩余油主要分布在油層高部位及遠離邊水區(qū)域、邊水與注入水未控制區(qū)域以及滲流屏障遮擋區(qū)域，對應(yīng)的挖潛策略主要是完善注采井網(wǎng)，優(yōu)化注水層位。

5 不同水淹模式判別方法初探

雖然劃分了不同的水淹模式，但水平井水淹模式的判別仍然是一個難題。目前水平井找水方法主要有3種：①通過儀器測井找水，這種方法可以直觀地反映出水段和剩余油分布，但費用高且部分井難以實施；②利用地質(zhì)建模和數(shù)值模擬找水，這種方法可以展現(xiàn)單井含水上升過程及區(qū)塊剩余油分布，但要求對油藏認識精度高；③利用油藏工程手段分析油井可能的出水類型和井段，這樣僅通過油藏數(shù)據(jù)分析出水規(guī)律，方便快捷，但也存在誤差較大的問題，需要深入分析和理論支撐[11]。除此之外，近幾年國外油田服務(wù)公司逐漸發(fā)展的智能完井技術(shù)，可以通過實時監(jiān)測溫度、壓力來識別出水段，并通過遙控來優(yōu)化水平井各段流入動態(tài)，不僅可用來判斷水平井水淹模式，同時也是一種有效治理出水的方法，但目前中國對智能完井技術(shù)的研究還相對薄弱。

本文就油藏工程找水方法作出進一步的探索。4種水淹模式生產(chǎn)動態(tài)不同，一般來說相似油藏條件下，邊底水局部水淹井見水時間早，含水上升后通常發(fā)生波動，而整體水淹井一般見水時間晚，但見水后含水上升快。對于注入水和邊、底水共同水淹類型井，一般在注水初期受效好，有些甚至出現(xiàn)含水下降，但隨著注水強度增大，注入水波及范圍增加，后期油井的含水上升速度一般會加快。這些動態(tài)特征的差異也是水平井水淹類型識別的重要依據(jù)?；谶@些生產(chǎn)動態(tài)特征，可以從油藏工程角度，建立水淹類型診斷曲線，進而利用除噪處理后的生產(chǎn)動態(tài)數(shù)據(jù)，對水平井水淹模式進行初步判斷。

Chan[11]最先提出了采用水油比及水油比導(dǎo)數(shù)曲線來判別邊底水和注入水淹，筆者在此基礎(chǔ)上，利用數(shù)值模擬，作出基于水油比導(dǎo)數(shù)變化曲線的典型診斷圖版（見圖17）。

圖17 不同水淹模式的水油比導(dǎo)數(shù)曲線判別圖版

對于邊底水整體水淹井，水油比導(dǎo)數(shù)診斷曲線表現(xiàn)為先升后降，有一個拐點；注入水和邊水共同水淹以及注入水和底水共同水淹這兩種類型，水油比導(dǎo)數(shù)診斷曲線均出現(xiàn)大幅度突升和突降，曲線峰值處形態(tài)尖銳；對于邊底水局部水淹井，水油比導(dǎo)數(shù)診斷曲線表現(xiàn)為有兩個或多個拐點。本方法可用于水淹模式的判別，結(jié)合滲流屏障描述資料、水平井測井解釋資料，進一步判斷具體水淹類型。

6 結(jié)論

與陸相砂巖油藏相比，塔里木盆地海相砂巖油藏表現(xiàn)為原油黏度低、儲集層連續(xù)性好、夾層發(fā)育等特征，加之大規(guī)模使用水平井開發(fā)，由此反映出開采速度快、采出程度高，尤其是在低含水期采出程度高、開發(fā)效果好的開發(fā)特征。

儲集層滲流屏障、注采井網(wǎng)、優(yōu)勢通道等因素都會造成水平井段出水不均勻，在考慮這幾種因素的基礎(chǔ)上，建立了塔里木盆地海相砂巖油藏水平井水淹模式劃分方法，提出了4類9種典型水平井水淹模式。邊底水整體水淹井無水采油期很長，初期采出效果好；邊底水局部水淹井見水初期含水上升慢，后期含水上升快；注入水和邊水或底水共同水淹井受注采強度、水平井避水距離影響較大。此外，繪制了不同水淹模式的水油比導(dǎo)數(shù)曲線判別圖版，利用曲線拐點特征可以進行水淹模式判別。水淹模式的研究和總結(jié)可對水平井穩(wěn)油控水政策的制定提供借鑒。

[1]單秀琴, 張寶民, 張靜, 等. 古流體恢復(fù)及在儲集層形成機理研究中的應(yīng)用: 以塔里木盆地奧陶系為例[J]. 石油勘探與開發(fā),2015, 42(3): 274-282.SHAN Xiuqin, ZHANG Baomin, ZHANG Jing, et al. Paleofluid restoration and its application in studies of reservoir forming: A case study of the Ordovician in Tarim Basin, NW China[J]. Petroleum Exploration and Development, 2015, 42(3): 274-282.

[2]吳林, 管樹巍, 任榮, 等. 前寒武紀沉積盆地發(fā)育特征與深層烴源巖分布: 以塔里木新元古代盆地與下寒武統(tǒng)烴源巖為例[J]. 石油勘探與開發(fā), 2016, 43(6): 905-915.WU Lin, GUAN Shuwei, REN Rong, et al. The characteristics of Precambrian sedimentary basin and the distribution of deep source rock: A case study of Tarim Basin in Neoproterozoic and source rocks in Early Cambrian, Western China[J]. Petroleum Exploration and Development, 2016, 43(6): 905-915.

[3]周代余, 江同文, 馮積累, 等. 底水油藏水平井水淹動態(tài)和水淹模式研究[J]. 石油學(xué)報, 2004, 25(6): 73-77.ZHOU Daiyu, JIANG Tongwen, FENG Jilei, et al. Water flooding performance and pattern in horizontal well with bottom water reservoir[J]. Acta Petrolei Sinica, 2004, 25(6): 73-77.

[4]姜漢橋, 李俊鍵, 李杰. 底水油藏水平井水淹規(guī)律數(shù)值模擬研究[J]. 西南石油大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版), 2009, 31(6): 172-176.JIANG Hanqiao, LI Junjian, LI Jie. Investigation on water out mechanism of bottom water driven reservoir in horizontal wells[J].Journal of Southwest Petroleum University (Science & Technology Edition), 2009, 31(6): 172-176.

[5]鄭俊德, 高朝陽, 石成方, 等. 水平井水淹機理數(shù)值模擬研究[J].石油學(xué)報, 2006, 27(5): 99-102.ZHENG Junde, GAO Chaoyang, SHI Chengfang, et al. Numerical simulation of watered out mechanism in horizontal well[J]. Acta Petrolei Sinica, 2006, 27(5): 99-102.

[6]杜殿發(fā), 王玉靖, 侯加根, 等. 薄層邊底水油藏水淹模式: 以陸梁油田陸9井區(qū)呼二三油藏為例[J]. 油氣地質(zhì)與采收率, 2012, 19(5):91-93.DU Dianfa, WANG Yujing, HOU Jiagen, et al. Study on water flooding pattern of thin-layered reservoir with edge and bottom water,case of K1H23reservoir of Lu 9 wellblock in Luliang Oilfiedl[J].Petroleum Geology and Recovery Efficiency, 2012, 19(5): 91-93.

[7]馮其紅, 劉廷廷, 楊山, 等. 大斜度井出水類型研究[J]. 石油鉆采工藝, 2008, 30(1): 89-94.FENG Qihong, LIU Tingting, YANG Shan, et al. Study on water production types of deviated wells[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2008, 30(1): 89-94.

[8]王慶, 劉慧卿, 曹立迎. 非均質(zhì)底水油藏水平井水淹規(guī)律研究[J].巖性油氣藏, 2010, 22(1): 122- 127.WANG Qing, LIU Huiqing, CAO Liying. Water flooding law of horizontal well in heterogeneous bottom water reservoir[J].Lithologic Reservoirs, 2010, 22(1): 122-127.

[9]李俊鍵, 姜漢橋, 李杰, 等. 水平井水淹規(guī)律影響因素的不確定性及關(guān)聯(lián)分析[J]. 油氣田地面工程, 2008, 12(1): 1-3.LI Junjian, JIANG Hanqiao, LI Jie, et al. Uncertainty and correlation analysis of influencing factors of flooding law in horizontal wells[J].Oil-Gasfield Surface Engineering, 2008, 12(1): 1-3.

[10]劉欣穎, 胡平, 程林松, 等. 水平井開發(fā)底水油藏的物理模擬試驗研究[J]. 石油鉆探技術(shù), 2011, 39(2): 96-100.LIU Xinying, HU Ping, CHENG Linsong, et al. Experiment study of horizontal well with bottom water drive[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2011, 39(2): 96-100.

[11]CHAN K S. Water control diagnostic plots[R]. SPE 30775, 1995.