減氧空氣驅(qū)適用范圍及氧含量界限

廖廣志，楊懷軍，蔣有偉，任韶然，李黨國(guó)，王連剛，王正茂，王伯軍，劉衛(wèi)東

（1. 中國(guó)石油勘探與生產(chǎn)分公司，北京 100120；2. 中國(guó)石油大港油田公司，天津 300000；3. 中國(guó)石油勘探開(kāi)發(fā)研究院，北京 100083；4. 中國(guó)石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院，山東青島 266000；5. 清華大學(xué)機(jī)械學(xué)院，北京 100083）

0 引言

國(guó)內(nèi)已開(kāi)發(fā)低、特低滲透油藏儲(chǔ)集層孔喉細(xì)小[1-2]，注水開(kāi)發(fā)存在注不進(jìn)、采不出等突出問(wèn)題，而氣體比較容易注入該類(lèi)儲(chǔ)集層，是驅(qū)油和補(bǔ)充地層能量的良好驅(qū)替介質(zhì)。以空氣為介質(zhì)的空氣驅(qū)技術(shù)具有易注入、氣源充足、低成本、環(huán)保等明顯優(yōu)勢(shì)，國(guó)外空氣驅(qū)技術(shù)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用取得了較大成功，且經(jīng)濟(jì)效益較高[3-5]。國(guó)外油藏儲(chǔ)集層物性相對(duì)均質(zhì)，氣竄風(fēng)險(xiǎn)很低，因而采取直接注空氣的方式[6]。國(guó)內(nèi)陸相沉積油藏非均質(zhì)性嚴(yán)重，氣竄風(fēng)險(xiǎn)較大，采用直接注入方式，空氣與天然氣在井筒和地面管線中混合，容易引起爆炸[7]；目前解決該問(wèn)題的主要方法是注入起泡劑進(jìn)行封堵，但該方法存在氧氣與水接觸后對(duì)管柱腐蝕作用強(qiáng)烈的問(wèn)題[8]。為了降低爆炸風(fēng)險(xiǎn)和管柱腐蝕，可以實(shí)施減氧空氣驅(qū)，但該方法適用于何種地質(zhì)條件的油藏及注入空氣中氧含量界限仍未得到很好解決，是目前阻礙減氧空氣驅(qū)推廣應(yīng)用的技術(shù)難點(diǎn)，急需深化研究。

1 減氧空氣驅(qū)適用范圍

1.1 減氧空氣驅(qū)提高采收率機(jī)理

空氣驅(qū)采油綜合了多種驅(qū)油機(jī)理，每種機(jī)理的作用也各不相同，包括：①保持或提高油藏壓力；②原油低溫氧化生成 CO2，產(chǎn)生煙道氣驅(qū)效應(yīng)、原油溶脹效應(yīng)、降黏度效應(yīng)；③原油低溫氧化生熱，產(chǎn)生熱膨脹、熱降黏效應(yīng)及輕質(zhì)組分的抽提作用[9]。

各種機(jī)理作用的大小取決于油藏的具體情況，在高溫高壓條件下各種機(jī)理的作用都會(huì)有所增強(qiáng)。氧化反應(yīng)的強(qiáng)弱與氧氣含量關(guān)系不大，而主要與溫度和氧氣分壓的高低相關(guān)?？諝怛?qū)采油，高壓提高了混相能力，高溫提高了氧的利用率，因而高溫、高壓油藏中的驅(qū)油效果較好；低溫低壓油藏中，溫度不能有效累積而且壓力低于最小混相壓力，此時(shí)空氣驅(qū)就是典型的非混相氣驅(qū)，相當(dāng)于煙道氣驅(qū)，驅(qū)油效率偏低；直接點(diǎn)火形成火驅(qū)時(shí)，空氣驅(qū)又表現(xiàn)為火驅(qū)的生產(chǎn)動(dòng)態(tài)。因此，不同的地層條件下空氣驅(qū)可以具有不同的機(jī)理且表現(xiàn)為不同的生產(chǎn)動(dòng)態(tài)，驅(qū)替效果差異較大。

1.2 減氧空氣驅(qū)油藏溫度適用條件

為明確減氧空氣驅(qū)低溫氧化作用機(jī)理，采用高壓近絕熱量熱法開(kāi)展減氧空氣低溫氧化動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)研究，裝置和方法參照文獻(xiàn)[10]，實(shí)驗(yàn)按“加熱—等待—搜尋”模式運(yùn)行。

1.2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)

實(shí)驗(yàn)材料與參數(shù)：①大慶海塔原油；②空氣和減氧空氣（氧含量10%）；③實(shí)驗(yàn)壓力5 MPa。

實(shí)驗(yàn)步驟：①“加熱”階段，溫度按設(shè)定的2 ℃/min加熱幅度升高；②“等待”階段，通過(guò)控制器保持絕熱爐內(nèi)的溫度處于均勻平衡狀態(tài)；③“搜尋”階段，比較試樣升溫速率與設(shè)定敏感度（一般為0.01 ℃/min），前者小于等于后者，自動(dòng)進(jìn)入下一個(gè)“加熱—等待—搜尋”循環(huán)，前者大于后者，量熱儀自動(dòng)轉(zhuǎn)為“放熱”方式，控制器根據(jù)絕熱爐各個(gè)區(qū)域溫度與樣品測(cè)試系統(tǒng)的溫度差異進(jìn)行調(diào)節(jié)，維持絕熱爐溫度與樣品測(cè)試系統(tǒng)溫度的一致。

1.2.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

對(duì)于空氣，實(shí)驗(yàn)中溫度低于120 ℃、時(shí)間小于900 min時(shí)，未觀測(cè)到氧氣消耗及 CO2產(chǎn)生，同時(shí)未監(jiān)測(cè)到溫度累積，表現(xiàn)為加氧反應(yīng)。溫度繼續(xù)上升，大于等于120 ℃時(shí)監(jiān)測(cè)到放熱現(xiàn)象，溫度隨時(shí)間緩慢上升，至150 ℃前，觀測(cè)到氧氣有極緩慢的消耗，并伴隨微量的CO與CO2產(chǎn)生（見(jiàn)圖1）。

圖1 實(shí)驗(yàn)溫度及氣體組分含量監(jiān)測(cè)曲線

溫度繼續(xù)上升，逐漸累積到150 ℃以上，實(shí)驗(yàn)時(shí)間大于1 750 min時(shí)，溫度上升較快，氧化反應(yīng)較劇烈，氧氣消耗加快，產(chǎn)出部分CO和CO2；實(shí)驗(yàn)溫度進(jìn)一步提高，上升到180 ℃以上，放熱加速特征更明顯，溫度急劇上升，此時(shí)產(chǎn)生大量的CO和CO2，原油氧化反應(yīng)逐漸由放熱較少的加氧反應(yīng)向大量放熱的裂鍵反應(yīng)轉(zhuǎn)變。

由此可見(jiàn)，實(shí)驗(yàn)溫度在120 ℃以下時(shí)，氧化反應(yīng)以加氧反應(yīng)為主，裂鍵反應(yīng)為輔；當(dāng)實(shí)驗(yàn)溫度在180 ℃以上時(shí)，氧化反應(yīng)以裂鍵反應(yīng)為主，加氧反應(yīng)為輔；當(dāng)實(shí)驗(yàn)溫度在120～180 ℃時(shí)，加氧反應(yīng)和裂鍵反應(yīng)并存，加氧反應(yīng)和裂鍵反應(yīng)的拐點(diǎn)溫度在150 ℃左右。而減氧空氣在相同實(shí)驗(yàn)條件下氧化，當(dāng)溫度累積到170 ℃，才觀察到氧氣消耗，高溫階段的氧化也不如空氣和原油劇烈。

因此，油藏溫度小于120 ℃，氧氣消耗極少，放熱量少，難以產(chǎn)生熱效應(yīng)，適合開(kāi)展減氧空氣驅(qū)；油藏溫度大于等于120 ℃，原油氧化劇烈，氧氣消耗量大，熱效應(yīng)明顯，適合開(kāi)展空氣驅(qū)；除此之外在選擇空氣泡沫驅(qū)或者氣水交替驅(qū)時(shí)，由于液體的注入，降低了油藏溫度，此時(shí)更適于減氧空氣驅(qū)，避免因氧氣無(wú)法有效消耗導(dǎo)致安全風(fēng)險(xiǎn)。

2 減氧空氣驅(qū)氧含量界限

2.1 氧含量爆炸界限

國(guó)內(nèi)外現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)表明，雖然空氣驅(qū)未發(fā)生過(guò)因氧含量超標(biāo)引起的安全事故，但其安全風(fēng)險(xiǎn)確實(shí)存在，也一直是人們關(guān)注的焦點(diǎn)，氧含量的爆炸邊界條件是采取相應(yīng)安全控制措施的重要依據(jù)，是空氣驅(qū)提高采收率技術(shù)必須要解決的技術(shù)難點(diǎn)。

2.1.1 臨界氧含量的理論計(jì)算

可燃性氣體（液體蒸汽）與氧氣發(fā)生完全燃燒時(shí),化學(xué)反應(yīng)式[11]如下：

式中m——?dú)湓訑?shù)，個(gè)；n——碳原子數(shù)，個(gè)；λ——氧原子數(shù)，個(gè)。

當(dāng)可燃性氣體（液體蒸汽）體積分?jǐn)?shù)為爆炸下限時(shí)，此時(shí)反應(yīng)為富氧狀態(tài)，理論臨界氧含量（也叫理論最小氧體積分?jǐn)?shù)）可表達(dá)為：

其中

式中CO——可燃性氣體的理論臨界氧含量，%；L——可燃性氣體的爆炸下限，%；N——每摩爾可燃?xì)怏w完全燃燒時(shí)所需要的氧分子數(shù)，個(gè)。

可燃?xì)怏w在爆炸上限時(shí)，其臨界氧含量等于混合氣中的實(shí)際氧含量，如無(wú)具體實(shí)驗(yàn)作依據(jù)，可采用可燃性氣體的爆炸下限達(dá)到完全燃燒時(shí)所需要的氧分子個(gè)數(shù)（即最小氧體積分?jǐn)?shù)）來(lái)估算臨界氧含量。表 1為采用（2）式計(jì)算烷烴爆炸下限對(duì)應(yīng)的理論臨界氧含量，可以看出在同類(lèi)烷烴物質(zhì)中甲烷的理論臨界氧含量低于其他烷烴類(lèi)化合物；對(duì)多數(shù)石油類(lèi)烷烴而言，常溫常壓下，理論臨界氧含量為 12%，低于這個(gè)值，即使遇明火也不會(huì)發(fā)生爆炸。

實(shí)際油藏中，儲(chǔ)集層具有高溫、高壓特征。氧含量界限受壓力、溫度、惰性氣體等因素影響，與常溫、常壓下臨界氧含量有較大差異，因此，必須開(kāi)展實(shí)驗(yàn)研究確定。

2.1.2 臨界氧含量物理模擬

2.1.2.1 產(chǎn)出氣組分對(duì)爆炸臨界氧含量的影響

國(guó)內(nèi)部分適合空氣驅(qū)常規(guī)油井產(chǎn)出氣組分分析結(jié)果[5]顯示，產(chǎn)出氣中甲烷含量均小于 96%（見(jiàn)表 2）。據(jù)此配制了4個(gè)有代表性的不同組分的模擬可燃?xì)怏w，在溫度20 ℃、壓力0.4 MPa條件下開(kāi)展4個(gè)組分可燃?xì)怏w及純甲烷氣的臨界氧含量爆炸對(duì)比實(shí)驗(yàn)。

表2 實(shí)驗(yàn)用可燃?xì)怏w及油井產(chǎn)出氣組分

實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明（見(jiàn)圖2），純甲烷的爆炸上下限含量為4.13%、13.5%，可燃?xì)怏w中含有C2、C3時(shí)，甲烷含量相應(yīng)降低，爆炸臨界氧含量上升；而隨著 C2、C3含量的降低，甲烷含量上升，爆炸臨界氧含量下降；純甲烷的爆炸臨界氧含量最低，為 10%。由此說(shuō)明，該氧含量臨界值為常規(guī)油井產(chǎn)出氣發(fā)生爆炸的最低界限。適合空氣驅(qū)的中國(guó)陸上油田，油井產(chǎn)出氣甲烷含量均小于 96%，其爆炸臨界氧含量不會(huì)低于純甲烷的界限，只要空氣驅(qū)中氧含量低于 10%，就不可能發(fā)生爆炸。

2.1.2.2 CO2、N2含量對(duì)爆炸臨界氧含量影響

圖2 不同組分實(shí)驗(yàn)氣體爆炸臨界氧含量關(guān)系

圖3 N2、CO2氣體含量對(duì)爆炸臨界氧含量的影響

實(shí)施空氣驅(qū)、空氣泡沫驅(qū)提高采收率過(guò)程中，注入空氣中的氧氣與儲(chǔ)集層中的原油發(fā)生氧化反應(yīng)產(chǎn)生CO2，隨N2共同完成驅(qū)替過(guò)程?；旌蠚怏w中存在的CO2、N2對(duì)爆炸臨界氧含量同樣會(huì)產(chǎn)生一定的影響，對(duì)此開(kāi)展的實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明（見(jiàn)圖3），隨著N2含量的增加，爆炸臨界氧含量緩慢上升，實(shí)驗(yàn)中最高達(dá)13.0%；而隨著CO2含量增加，在低于10%時(shí)，爆炸臨界氧含量同樣表現(xiàn)為緩慢上升，但超過(guò)10%時(shí)，爆炸臨界氧含量表現(xiàn)為快速上升，當(dāng)CO2含量為20%時(shí)，爆炸臨界氧含量上升至15.7%。由此可見(jiàn)，N2含量增加對(duì)爆炸臨界氧含量的影響較小，而CO2的影響較大，但隨著兩種氣體含量增加，爆炸臨界氧含量呈上升趨勢(shì)，且大于純甲烷的臨界值。

空氣驅(qū)技術(shù)中空氣減氧的主要目的是在確?，F(xiàn)場(chǎng)安全可靠的條件下盡可能降低成本，減氧空氣中氧含量是現(xiàn)場(chǎng)安全和成本的決定性參數(shù)。產(chǎn)出氣組分、N2和 CO2等對(duì)爆炸臨界氧含量影響的實(shí)驗(yàn)結(jié)果證實(shí)，合理的爆炸臨界氧含量為10%，將空氣氧含量減至10%后注入油藏，產(chǎn)出氣中氧含量基本上在5%以下，達(dá)不到爆炸臨界值，可以確?？諝怛?qū)項(xiàng)目的安全運(yùn)行。

2.2 氧含量腐蝕界限

注空氣驅(qū)油的過(guò)程中，注氣井中氧的分壓較高，在潮濕高溫的環(huán)境中，主要發(fā)生氧的去極化反應(yīng)，會(huì)對(duì)注入井管壁造成嚴(yán)重的腐蝕[12-13]。國(guó)外油田空氣驅(qū)過(guò)程中，曾出現(xiàn)腐蝕垢脫落堵塞地層現(xiàn)象，國(guó)內(nèi)也發(fā)現(xiàn)空氣泡沫驅(qū)或空氣火驅(qū)注入井發(fā)生嚴(yán)重氧腐蝕。國(guó)內(nèi)一些油田往往通過(guò)注入空氣泡沫或者采用氣水交替來(lái)抑制氣竄，在此過(guò)程中由于水的存在加速了油管的腐蝕，使油管更容易被腐蝕穿孔。

2.2.1 管柱氧腐蝕實(shí)驗(yàn)

2.2.1.1 不同氧含量空氣介質(zhì)電化學(xué)腐蝕

采用大港油田空氣泡沫驅(qū)現(xiàn)場(chǎng)用注入水與現(xiàn)場(chǎng)用油管掛片，設(shè)置模擬實(shí)驗(yàn)溫度為100 ℃，實(shí)驗(yàn)壓力20 MPa，進(jìn)行96 h的腐蝕實(shí)驗(yàn)。

圖 4為不同氧含量條件下測(cè)得電流與電位關(guān)系曲線（Tafel曲線），可以看出，自腐蝕電位隨著混合氣體中氧含量的增加而負(fù)向移動(dòng)，同時(shí)陰陽(yáng)極腐蝕電流顯著增加；氧氣含量升高，油管的腐蝕速率與氧含量之間呈現(xiàn)指數(shù)性增加趨勢(shì)（見(jiàn)圖5）。

圖4 腐蝕Tafel曲線

圖5 腐蝕速率與氧含量關(guān)系

2.2.1.2 不同工況下空氣腐蝕實(shí)驗(yàn)

模擬大港油田空氣泡沫驅(qū)條件下，研究注空氣驅(qū)油過(guò)程中生產(chǎn)井的腐蝕工況，進(jìn)行失重法腐蝕分組實(shí)驗(yàn)（見(jiàn)表 3）。其中，20#鋼為地面管線材質(zhì)，N80和P110為油田用油套管標(biāo)準(zhǔn)材質(zhì)。

實(shí)驗(yàn)表明在純空氣條件下，20#、N80、P110掛片幾乎無(wú)腐蝕現(xiàn)象。在水與空氣共存的條件下，隨著井深度的增加（或者溫度和壓力增大），N80、P110掛片的腐蝕速率明顯增大；在相同的溫度和壓力下，泡沫+空氣對(duì)N80材質(zhì)掛片的腐蝕遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于水+空氣；相同工況條件下，P110掛片的腐蝕程度小于N80掛片。綜合以上結(jié)果，含水、高溫、高壓是腐蝕發(fā)生的重要條件。

表3 不同溫度壓力條件下不同管材腐蝕速率實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)

同樣，模擬了減氧空氣泡沫驅(qū)條件下的腐蝕情況，腐蝕材料為N80掛片（見(jiàn)表4）。溶液中泡沫劑濃度為0.2%、緩蝕劑濃度為0.4%，分別以氧濃度10.0%、5.0%、2.5%進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，結(jié)果表明即使將空氣氧含量降至安全值10.0%以下，兩種緩蝕劑雖表現(xiàn)出較好的緩蝕效果，但不能從根本上解決腐蝕問(wèn)題，基本沒(méi)有達(dá)到行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)水平的指標(biāo)[14]要求。

表4 減氧對(duì)緩蝕劑緩蝕作用的影響

注入井管柱腐蝕關(guān)系到注入井的使用周期與安全，套管一旦受到腐蝕，會(huì)產(chǎn)生變形、錯(cuò)斷等情況，嚴(yán)重時(shí)會(huì)使注入井報(bào)廢。腐蝕實(shí)驗(yàn)中氧含量減到2.5%時(shí)，仍然具有很強(qiáng)的腐蝕，減氧至2.5%與10.0%相比，運(yùn)行成本將大大提高。因此，腐蝕防控?zé)o需制定減氧指標(biāo)，而需要研制氧腐蝕預(yù)防方法。

2.2.2 管柱腐蝕防控

空氣驅(qū)油目前一般采用 4種方法或綜合措施進(jìn)行管柱防腐：①采用13Cr、316、11Cr、18Ni、9Ti等特殊材質(zhì)管柱，并鈍化處理表面；②應(yīng)用緩蝕劑，緩蝕效果與使用濃度及介質(zhì)的pH值、溫度、流速等密切相關(guān)，可根據(jù)防腐的對(duì)象、環(huán)境條件選擇；③對(duì)空氣進(jìn)行脫水凈化處理，干燥空氣能大大降低油管腐蝕速率；④采用注干空氣和注泡沫液管柱分開(kāi)的特殊管柱結(jié)構(gòu)，或采用雙連續(xù)油管并聯(lián)或者同心雙連續(xù)油管模式氣液分注（見(jiàn)圖6）。

圖6 空氣泡沫驅(qū)氣液分注管柱示意圖

綜上所述，臨界氧含量主要與產(chǎn)出氣組分、N2和CO2含量等有關(guān)，減氧對(duì)管柱防腐效果不理想，只能采用相應(yīng)的措施進(jìn)行預(yù)防。因此，綜合理論計(jì)算氧含量爆炸極限和模擬爆炸實(shí)驗(yàn)結(jié)果，減氧空氣取氧含量10%，能夠保證現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)中不會(huì)發(fā)生氧與天然氣混合氣體的爆炸。

3 應(yīng)用前景及存在問(wèn)題

3.1 應(yīng)用前景

三次采油技術(shù)的發(fā)展方向應(yīng)是高效、低成本、綠色，空氣/減氧空氣是氣介質(zhì)中（二氧化碳、天然氣、煙道氣、氮?dú)猓┑统杀镜尿?qū)替介質(zhì)，非常符合這一要求。減氧空氣驅(qū)技術(shù)可用于對(duì)低滲透等特殊條件油藏實(shí)施規(guī)模補(bǔ)充能量及吞吐、驅(qū)替等方式開(kāi)發(fā)，應(yīng)用前景廣闊。在合適的油藏條件下，空氣驅(qū)/減氧空氣驅(qū)技術(shù)在未來(lái)20年將是具有發(fā)展?jié)摿Φ膽?zhàn)略性技術(shù)，可適用于3類(lèi)油藏。

3.1.1 低滲透油藏

對(duì)于該類(lèi)油藏，采用注水方式開(kāi)發(fā)，原油采收率只能達(dá)到 10%～20%。經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期的注水開(kāi)發(fā)后，注入井的注入壓力持續(xù)升高，可注入性變差，繼續(xù)注水開(kāi)發(fā)效果難以保證，轉(zhuǎn)換為空氣驅(qū)或泡沫輔助空氣驅(qū)進(jìn)行開(kāi)發(fā)可大大提高采收率；對(duì)于注水比較困難的特低滲或水敏性低滲透油藏，油田開(kāi)發(fā)的初期就應(yīng)采取注氣方式，減氧空氣驅(qū)是目前較好的選擇。

3.1.2 注水開(kāi)發(fā)“雙高”油藏（含普通稠油油藏）

該類(lèi)油藏儲(chǔ)集層非均質(zhì)嚴(yán)重，經(jīng)歷了長(zhǎng)期的注水開(kāi)發(fā)后，目前處于中高含水開(kāi)發(fā)后期，采出程度在30%以上，常規(guī)的三次采油技術(shù)面臨著成本和效果的挑戰(zhàn)，采用有效提高注水利用率與采收率的低成本三次采油技術(shù)，是這類(lèi)油藏開(kāi)發(fā)后期進(jìn)一步提高采收率的迫切需求，開(kāi)展泡沫輔助空氣驅(qū)符合這一要求。

3.1.3 高溫高鹽油藏

該類(lèi)油藏大部分具有埋藏深、儲(chǔ)集層溫度高、注入水（地層水）礦化度高的特征，不適合開(kāi)展化學(xué)驅(qū)。從技術(shù)上講，空氣對(duì)溫度沒(méi)有上限要求，以空氣驅(qū)或空氣泡沫驅(qū)為主體的三次采油技術(shù)，將是這類(lèi)油藏提高采收率的主要技術(shù)發(fā)展方向。

因此，對(duì)高含水、高采出程度、非均質(zhì)嚴(yán)重的中高滲及低滲透油藏而言，空氣驅(qū)/減氧空氣驅(qū)提高采收率技術(shù)將具有巨大的推廣應(yīng)用潛力。

3.2 存在問(wèn)題

盡管空氣驅(qū)/減氧空氣驅(qū)應(yīng)用前景廣闊，但大規(guī)模應(yīng)用仍面臨許多技術(shù)難題需要解決：①空氣驅(qū)驅(qū)油機(jī)理及生產(chǎn)過(guò)程中動(dòng)態(tài)特征需要深入研究；②對(duì)生產(chǎn)井產(chǎn)氣動(dòng)態(tài)及采油、地面工藝配套技術(shù)需加深認(rèn)識(shí)，將目前適應(yīng)含水采油的工藝技術(shù)轉(zhuǎn)變?yōu)檫m合含氣采油的工藝技術(shù)；③注氣技術(shù)大規(guī)模應(yīng)用后的產(chǎn)出氣利用及處理問(wèn)題，中國(guó)陸相油藏條件下實(shí)現(xiàn)注氣技術(shù)大幅度提高采收率，需要大孔隙體積倍數(shù)的氣體驅(qū)替，必然帶來(lái)大量產(chǎn)氣的問(wèn)題，目前產(chǎn)出氣的處理、回注等技術(shù)研究滯后。

4 結(jié)論

油藏溫度大于等于120 ℃時(shí)，氧氣與原油反應(yīng)劇烈，可充分利用氧氣的低溫氧化作用，直接進(jìn)行空氣驅(qū)提高采收率；油藏溫度小于120 ℃時(shí)，氧氣消耗極少，放熱量少，難以產(chǎn)生熱效應(yīng)，適合進(jìn)行減氧空氣驅(qū)，可充分利用N2為主的空氣非混相驅(qū)提高采收率。

減氧空氣驅(qū)適用于低滲透、注水開(kāi)發(fā)“雙高”、高溫高鹽 3類(lèi)油藏，為防止爆炸，確保減氧空氣驅(qū)技術(shù)安全可控，極限氧含量應(yīng)控制在 10%以內(nèi)；空氣減氧后，管柱氧腐蝕有所減緩；無(wú)水條件下地面管線和注入井管柱無(wú)需考慮氧腐蝕問(wèn)題，有水時(shí)可采用特殊管材、特殊管柱結(jié)構(gòu)或加入緩蝕劑等方法來(lái)降低腐蝕速度。

空氣/減氧空氣是低成本的驅(qū)替介質(zhì)，可用于對(duì)低滲透等特殊條件油藏實(shí)施能量補(bǔ)充及吞吐、驅(qū)替等方式開(kāi)發(fā)，是未來(lái)20年具有發(fā)展?jié)摿Φ膽?zhàn)略性技術(shù)。

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