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    護(hù)岸透水框架減速消能機(jī)理分析

    2018-03-08 07:26:52
    江西水利科技 2018年1期
    關(guān)鍵詞:桿件水流阻力

    陳 晗

    (福建省莆田市水務(wù)集團(tuán)有限公司;福建省莆田市水利投資有限公司,福建 莆田 351100)

    江河中岸坡、江心洲等迎水部位常年被來(lái)水沖刷;隨沖刷常年累積,諸多堤岸常常發(fā)生崩塌現(xiàn)象。此現(xiàn)象在尚未徹底治理的大江大河岸坡更為顯著,這造成了河道河勢(shì)不穩(wěn),沖淤變化頻繁,岸灘沖刷崩塌的現(xiàn)象十分普遍[1]。四面六邊透水框架利用柔性構(gòu)件消殺水能原理而應(yīng)用于諸多和河道治理工程中,成效顯著[2]。自然狀態(tài)下,因河岸、橋墩、分水閘等阻水物外形上存在差異,河道內(nèi)水流流速分布迥異,透水框架達(dá)到減速滯阻的水力環(huán)境不盡相同;其長(zhǎng)寬比、架空率和框架長(zhǎng)度[3]都直接或間接地影響其消能減速促於效果。當(dāng)前,有關(guān)研究學(xué)者[4-5]已作部分基礎(chǔ)研究,但其成果并沒有定性分析透水框架各因子單獨(dú)以及組合情況下對(duì)減速消能的影響。因此,本文采用控制變量分析減速率隨架空率、長(zhǎng)寬比等因素變化規(guī)律。

    1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    試驗(yàn)選在長(zhǎng)、寬、高為1.50 m×0.50 m×0.25 m的變坡水槽中進(jìn)行,水槽用水取自恒壓水箱下部水管,流速由進(jìn)水開關(guān)控制,初始流態(tài)由橫豎型穩(wěn)流裝置控制,尾水采用移動(dòng)控制閥門控制方型出口大小進(jìn)而控制出口處水流流線收縮幅度及影響范圍。試驗(yàn)中水流速采用旋漿式光電流速儀,流速測(cè)量范圍為0.10~1.50 m·s-1。

    河道治理工程中透水框架以為橫截面0.10 m的正方形且棱長(zhǎng)為1.00 m的結(jié)構(gòu)形式[6]?;诓牧蠀?shù)與幾何尺寸相似的原則[4],采用橫截面積為5.85 mm2的圓柱形光滑鋁絲作為透水框架體材料,詳細(xì)尺寸如表1所示。

    試驗(yàn)時(shí)待水槽內(nèi)水流均勻且穩(wěn)定后選擇槽內(nèi)中部偏后、水面較為平順的一定長(zhǎng)度水槽進(jìn)行試驗(yàn),測(cè)量測(cè)點(diǎn)流速并記錄。具體布置形式及測(cè)點(diǎn)位置選取見圖1所示?,F(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)布置圖見照片1。

    表1 模型與原型護(hù)岸材料尺寸[4]

    2 透水框架消能微觀分析

    透水框架體長(zhǎng)寬比為組合支架單根長(zhǎng)度與其截面寬度之比,框架架空率則為空心體積與框架實(shí)體的體積比。試驗(yàn)中長(zhǎng)寬比變化是指框架支桿橫截面寬度不變,支桿長(zhǎng)度增加或減小,現(xiàn)從微觀力學(xué)角度進(jìn)行理論分析框架消能減速機(jī)理。取某個(gè)透水框架為例,架空率(排列空間不變)一定,考慮框架群中控制體水流受力狀態(tài),結(jié)合流量、長(zhǎng)寬比λ進(jìn)行分析、建模。

    圖1 試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)設(shè)定布置示意

    照片1 部分現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)布置圖

    取透水框架處某一半徑為△r(m)、體積為△V(m3)的小球形水體作為控制體,則控制體等效阻力[7]F大小為:

    (1)

    式中:F為等效阻力,N;Cd為控制體的等效阻力系數(shù),m-2;△A為控制體順?biāo)鞣较蛲队懊娣e,m2;ρ為水的密度,kg·m-3;u為水流宏觀流速,m·s-1。

    控制體所受重力G為:

    G=ρgΔV

    (2)

    均勻流時(shí),控制體所受阻力與重力數(shù)值相等,可得控制體等效阻力系數(shù)Cd:

    (3)

    透水框架高度與水深之比小于0.36[7],近似認(rèn)為控制體等效阻力系數(shù)Cd等于框架群截面糙率系數(shù)[1]n0。式中其余參數(shù)物理意義同上。

    2.1 測(cè)點(diǎn)流速減小分析

    當(dāng)透水框架長(zhǎng)寬比在一定范圍內(nèi)增大時(shí),框體內(nèi)支桿共同營(yíng)造的干擾環(huán)境與水體固有粘滯性[2]相互作用較為緊密,各個(gè)控制水體所受阻力較大,難于以整體形式穿越透水框架。迫于流體動(dòng)壓等動(dòng)力因素,更多控制水體變向?yàn)楦】刂扑w移動(dòng),或是向框架體上部運(yùn)動(dòng)從而達(dá)到框架體后部。

    因此,在一定范圍內(nèi),隨著透水框架體長(zhǎng)寬比的增大,各桿件表面積增加、垂直高度增加,與周圍水體接觸面積、體積都進(jìn)一步增加;這也營(yíng)造更大體積、穿越難度高的水環(huán)境,控制水體流動(dòng)也相對(duì)更加困難。這種穿越難度較大、干擾較為強(qiáng)烈的狀態(tài)體現(xiàn)在宏觀上為水槽放置有框架體部分截面的糙率變大,框架體后流場(chǎng)流速變小。

    2.2 測(cè)點(diǎn)流速增大分析

    若透水框架體相互間排列方式不變,桿件長(zhǎng)寬比越大,桿件越細(xì)長(zhǎng),透水框架群內(nèi)水流繞過桿件的能力越強(qiáng),反之則越小;透水框架群架空率一定,桿件長(zhǎng)寬比增大,框架群截面糙率系數(shù)[5]n0減小??刂企w內(nèi)流量變化量△Q與桿件長(zhǎng)寬比、糙率系數(shù)存在某種不確定關(guān)系,上述定量闡述用特征水體單元微觀定性表示,即為:

    (4)

    將式(3)代入式(4),將常量轉(zhuǎn)化為系數(shù)k,簡(jiǎn)化可得:

    (5)

    式中:k為0.083 mλ2g-1NA-1;其余參數(shù)物理意義同前。

    結(jié)合控制體在水流場(chǎng)中變化趨勢(shì),分析式(5)可知,當(dāng)架空率一定時(shí),在一定范圍內(nèi)隨著框架體尺寸l0增大,控制體能保持原有體積△V的可能性增大,隨之控制體半徑△r增大,從而宏觀體現(xiàn)為流場(chǎng)流速△u增大。

    3 透水框架消能因素分析

    3.1 長(zhǎng)寬比對(duì)減速率影響分析

    整理框架體長(zhǎng)寬比水槽試驗(yàn)數(shù)據(jù),得到各測(cè)點(diǎn)減速率隨透水框架長(zhǎng)寬比變化規(guī)律,見圖2所示。

    圖2 各測(cè)點(diǎn)減速率隨長(zhǎng)寬比變化曲線

    當(dāng)單個(gè)透水框架體架空率一定時(shí),結(jié)合“透水框架消能微觀分析”中定量闡述原理,圖2各個(gè)測(cè)點(diǎn)減速率變化曲線特征及其成因概括如下:

    (1)框架體長(zhǎng)寬比小于12狀態(tài),緊靠框架的測(cè)點(diǎn)1流速變化幅度(即斜率大小)穩(wěn)中有增大趨勢(shì),測(cè)點(diǎn)2和測(cè)點(diǎn)3流速變化幅度相接近??傮w上,長(zhǎng)寬比小于12,框架體垂直高度不大,單個(gè)透水框架的支桿表面與臨近水體相互作用較為強(qiáng)烈,特征水體單元通過框架體內(nèi)部阻力增加;因框架體垂直高度不大,較多特征水體單元以翻越框架體的可能性增大。

    特征水體單元翻越框架體后在測(cè)點(diǎn)2附近存在稍微收縮狀態(tài),流速相對(duì)增大;繼續(xù)向前流動(dòng)到測(cè)點(diǎn)3時(shí)又有擴(kuò)張趨勢(shì),流速相對(duì)減小。這造成圖2中測(cè)點(diǎn)2與測(cè)點(diǎn)3曲線存在兩個(gè)交點(diǎn)情形。

    (2)框架體長(zhǎng)寬比處于12至16之間狀態(tài),測(cè)點(diǎn)1減速率曲線快速上升,約16時(shí)達(dá)到峰值,但在14.8左右出現(xiàn)一個(gè)奇異點(diǎn);測(cè)點(diǎn)2所擬合的曲線一直處于穩(wěn)恒上升狀態(tài),上下偏差不大;測(cè)點(diǎn)3所示曲線變化大體一直平順,但在15.2左右也出現(xiàn)一個(gè)奇異點(diǎn)。處于這一長(zhǎng)寬比范圍的透水框架與周圍水體所營(yíng)造的環(huán)境阻力稍弱于長(zhǎng)寬比小于12狀態(tài),但因框架體垂直高度增加而相對(duì)增大的翻越阻力增幅大于環(huán)境阻力減小的幅度,因而總體上表現(xiàn)為流速減小幅度較大,減速率劇增。

    特征水體單元受到測(cè)點(diǎn)1位置阻力而造成流速變幅較大,運(yùn)動(dòng)到測(cè)點(diǎn)2位置阻力減小,流速稍有增加,這也造成測(cè)點(diǎn)1位置與測(cè)點(diǎn)2位置流速存在較大差值;向前移動(dòng)到了測(cè)點(diǎn)3位置,基本就恢復(fù)初始狀態(tài)。由于測(cè)量、儀器抖動(dòng)等誤差測(cè)點(diǎn)1曲線和測(cè)點(diǎn)3曲線各自存在一個(gè)奇異點(diǎn)。

    (3)框架體長(zhǎng)寬比大于16狀態(tài),測(cè)點(diǎn)3曲線保持平穩(wěn)狀態(tài),測(cè)點(diǎn)1和測(cè)點(diǎn)2曲線都是處于下降狀態(tài),并且下降的梯度值較大。由于長(zhǎng)寬比增大,桿件相對(duì)顯得較為細(xì)長(zhǎng),框架體與周圍水體營(yíng)造的阻力環(huán)境破壞較為迅速,更小特征水體單元以整體形式“通過”框架體的可能性增大。

    測(cè)點(diǎn)1曲線迅速下降直接表明,阻力環(huán)境[8]被破壞,減速率急劇下降;框架體桿件周圍存在水體紊動(dòng),對(duì)一定范圍內(nèi)水流流場(chǎng)形成阻力,這造成流速減小趨于穩(wěn)恒狀態(tài),隨后即有平穩(wěn)過渡趨勢(shì)。受測(cè)點(diǎn)1位置翻越和穿透的特征水體單元相交錯(cuò)影響,測(cè)點(diǎn)2曲線前期平穩(wěn)過渡;因框架體周圍水體紊動(dòng)局限在框架體周圍,特征水體單元運(yùn)動(dòng)到測(cè)點(diǎn)2位置附近時(shí)已趨于自然狀態(tài),這造成測(cè)點(diǎn)2曲線后期急劇下降,有緊靠測(cè)點(diǎn)3曲線趨勢(shì)。

    3.2 架空率對(duì)減速率影響

    根據(jù)框架群架空率水槽測(cè)定試驗(yàn)數(shù)據(jù),繪制各測(cè)點(diǎn)框架群不同架空率ε的對(duì)減速率η影響散點(diǎn)圖;采用曲線立方插值、最小二乘法等方式進(jìn)行趨勢(shì)線擬合,如圖4所示。

    圖3 各測(cè)點(diǎn)減速率隨架空率變化曲線

    從流場(chǎng)水流控制體穿越透水框架整體角度,定量分析透水框架架空率與水流場(chǎng)定點(diǎn)減速率關(guān)系曲線。該曲線大致分為兩個(gè)過程:一是架空率小于5的上凹段;二是架空率大于5的下凹段。各個(gè)區(qū)段具體特性如下:

    (1)上凹段:各測(cè)點(diǎn)曲線先穩(wěn)步變化,后急劇增加,達(dá)到峰值。架空率逐漸增大時(shí),框架群內(nèi)部及周圍與水體結(jié)合逐漸增強(qiáng);這種趨勢(shì)與水流控制體穿透和翻越框架群所受總阻力有相似變化。當(dāng)框架群親水阻力達(dá)最大,減速率達(dá)到峰值。

    (2)下凹段:測(cè)點(diǎn)1所示曲線急劇下降,與測(cè)點(diǎn)2減速率值相差不大;測(cè)點(diǎn)2及3所示曲線穩(wěn)步下降。當(dāng)框架架空率增加到一定值時(shí),框架群內(nèi)部及周圍與水流形成的水體環(huán)境類似于一堵水墻;控制體穿越水體環(huán)境難度增幅特別強(qiáng)烈,幾乎不能穿越透水框架群;這使控制體在框架群水體環(huán)境前形成部分滯留水體,后續(xù)控制體逐步被抬升至框架群上層可能性增大??蚣苋汉蟛克饕晕膊课蓜?dòng)為主,這大大削弱測(cè)量小球水流動(dòng)壓,進(jìn)而使測(cè)點(diǎn)1曲線急劇下降。更多控制體翻越框架群上部后向前流動(dòng)時(shí)也逐步向下水槽底部紊動(dòng),這造成測(cè)點(diǎn)2及3曲線平穩(wěn)下降。

    3.3 長(zhǎng)寬比及架空率共同影響分析

    從上述定量闡述和定性分析,知框架體長(zhǎng)寬比及群架空率對(duì)減速率影響基本具有相似性,但兩者從不同角度闡釋框架對(duì)水流能量消殺作用;它們之間關(guān)系及同時(shí)使用時(shí)對(duì)消能效果的影響仍不清晰。因此下面分析從長(zhǎng)寬比及架空率二者共同作用對(duì)減速率影響。

    3.3.1 減速特征等值線分析

    查閱框架群各項(xiàng)參數(shù)[8],框架群拋投長(zhǎng)度、水流環(huán)境等因子相對(duì)固定時(shí),長(zhǎng)寬比、架空率對(duì)減速率影響成山峰狀。試驗(yàn)中設(shè)定了3個(gè)測(cè)點(diǎn),各個(gè)測(cè)點(diǎn)之間減速率差值較大,在進(jìn)行減速率二因子分析時(shí)為盡可能多地利用已采集數(shù)據(jù),采用各測(cè)點(diǎn)加權(quán)均值進(jìn)行減速率合并處理;其后,使用MATLAB三維繪圖功能繪制散點(diǎn)光滑曲面示意圖、SigmaPlot投影功能繪制曲面下的等高線圖,如圖4所示。

    圖4 架空率及長(zhǎng)寬比對(duì)減速率對(duì)影響等高線圖

    3.3.2 二因子減速特征分析

    圖4所示的減速率影響程度等高線圖形象、直觀,一定程度上定性地展示了長(zhǎng)寬比與架空率對(duì)減速率的影響程度,主要有以下方面:

    特征閉合環(huán)。值8所在等高線十分清晰地呈現(xiàn)閉合線,進(jìn)一步印證:在一定水力條件下存在架空率與長(zhǎng)寬比的最優(yōu)搭配使得對(duì)水流流速影響最大,進(jìn)而形成減速率曲面存在峰頂。最佳搭配近似為長(zhǎng)寬比為16,架空率為4.8。

    等高線密集程度與彎曲程度。以架空率為5時(shí)的直線整體上將等高線圖分成上下兩部分。上部等高線較下部稀疏,中部較為平緩,這說明架空率對(duì)減速率影響梯度先增大再平緩后減小。上部曲線簇向上呈凹狀,下部曲線簇向下呈凸?fàn)?;這表現(xiàn)各架空率條件下,長(zhǎng)寬比對(duì)減速率影響梯度先正后負(fù)且較為均勻一致。

    圖4所示曲面圖定量地體現(xiàn)了長(zhǎng)寬比、架空率與減速率之間存在某種隱含關(guān)系,其概括為如下信息:從曲面彎向坐標(biāo)軸程度,架空率對(duì)減速率的影響程度大于長(zhǎng)寬比。圖示空間曲面存在長(zhǎng)寬比軸、架空率軸兩向彎曲,架空率軸方向彎曲幅度明顯大于長(zhǎng)寬比軸,即架空率方向上的變化梯度大于長(zhǎng)寬比方向梯度。從曲面平面投影上分析,整體狀態(tài)似存在一個(gè)山峰狀,存在長(zhǎng)寬比與架空率對(duì)減速率影響程度最佳的最優(yōu)組合。

    4 結(jié) 論

    (1)若透水框架體相互間排列方式不變,長(zhǎng)寬比小于16時(shí),框體內(nèi)支桿共同營(yíng)造的干擾環(huán)境與水體固有粘滯性相互作用較為緊密,水流所受框架阻力較大;宏觀表現(xiàn)為減速率隨長(zhǎng)寬比增大而增大。

    (2)桿件長(zhǎng)寬比越大(超過16),桿件越細(xì)長(zhǎng),透水框架群內(nèi)水流繞過桿件的能力越強(qiáng),反之則越小;透水框架群架空率一定,桿件長(zhǎng)寬比增大,框架群截面糙率系數(shù)減小。

    (3)架空率逐漸增大時(shí),框架群內(nèi)部及周圍與水體結(jié)合逐漸增強(qiáng);這種趨勢(shì)與水流微型單元穿透和翻越框架群所受總阻力同步變化。當(dāng)框架群親水阻力達(dá)最大,減速率達(dá)到峰值。

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