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    長門特大橋塔梁墩固結(jié)區(qū)模型試驗(yàn)加載方案研究

    2018-03-08 05:41:59徐華銳吳永泉
    交通科技 2018年1期
    關(guān)鍵詞:加載點(diǎn)主塔軸力

    徐華銳 吳永泉

    (福州東南繞城高速公路有限公司 福州 350000)

    1 試驗(yàn)概況

    長門特大橋全長848 m,結(jié)構(gòu)形式為(35 m+44 m+66 m) +550 m+(66 m+44 m+35 m)的雙塔雙索面混合梁斜拉橋[1]。

    該橋?yàn)榇罂缍刃崩瓨颍渌憾展探Y(jié)區(qū)受力復(fù)雜[2],除需承受橋塔傳遞的巨大的軸向力外,還需承受由主梁傳遞而來的較大的軸力、彎矩和剪力,為驗(yàn)證該結(jié)構(gòu)的可靠性,嚴(yán)格按照幾何條件、物理?xiàng)l件、邊界條件相似的原則對原橋固結(jié)區(qū)進(jìn)行比例縮尺,開展其塔梁墩固結(jié)區(qū)大比例全斷面同材料模型試驗(yàn)研究。模型對象主要包括一定高度的主塔、主梁、下橫梁及它們的固結(jié)部位,試驗(yàn)?zāi)P蛯?shí)物見圖1。

    圖1 試驗(yàn)?zāi)P?/p>

    由于本試驗(yàn)?zāi)P统叽绱蟆?gòu)造復(fù)雜,且試驗(yàn)需控制的不利工況數(shù)較多,荷載總值較大,因此,合理設(shè)計試驗(yàn)的加載方案較為困難。本文介紹了本試驗(yàn)加載方案設(shè)計的基本思路、具體設(shè)計方案,以及該方案應(yīng)用的有效性分析。

    2 選用加載方案

    試驗(yàn)需要模擬的荷載基本均為靜力荷載,可選擇的靜力加載方式如下。

    1) 堆載法。堆載法[3]是指利用物體本身的重量施加于試驗(yàn)結(jié)構(gòu)上的加載方式。本試驗(yàn)由于模型尺寸大,需要承受的荷載值高,若將如此巨大的加載量轉(zhuǎn)換為眾多的質(zhì)量塊,會使加載工作變得繁瑣,故實(shí)驗(yàn)未采取此種加載方式。

    2) 機(jī)具加載法。機(jī)具加載通常采用的機(jī)具有吊鏈、卷揚(yáng)機(jī)、絞車、彈簧等,設(shè)備較為簡單,但考慮到采用機(jī)械加載的方式無法提供較大荷載,且加載點(diǎn)的位移會引起荷載值的改變,在本試驗(yàn)內(nèi)該加載方案較難實(shí)現(xiàn)。

    3) 千斤頂法。千斤頂結(jié)合反力架結(jié)構(gòu)的加載方法[4-6]為工程結(jié)構(gòu)試驗(yàn)中常用的加載方式,考慮到液壓千斤頂可提供的荷載大,設(shè)備操作簡單,移動方便,滿足本試驗(yàn)的不利工況較多、荷載總值較大的要求,且實(shí)驗(yàn)室的設(shè)備數(shù)目與規(guī)格均滿足要求,故本試驗(yàn)將液壓千斤頂結(jié)合反力架系統(tǒng)選用為加載方式之一。

    4) 螺桿法。螺桿法依靠反力裝置提供加載,由力傳感器控制荷載大小,操作方便易行,本試驗(yàn)將螺桿法采取為加載方式之一。

    5) 預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉法。對構(gòu)件里的預(yù)應(yīng)力鋼絞線進(jìn)行張拉,可較好地施加構(gòu)件軸向力,操作較為便捷,實(shí)驗(yàn)室儀器設(shè)備充足,故本試驗(yàn)采用了預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉的方法來進(jìn)行試驗(yàn)加載。

    根據(jù)以往試驗(yàn)經(jīng)驗(yàn),考慮本試驗(yàn)的結(jié)構(gòu)形式與荷載特點(diǎn),最終確定采用反力框架與多種加載方式相結(jié)合加載方案,模型共布置13個加載點(diǎn),每個加載點(diǎn)選取液壓式千斤頂、預(yù)應(yīng)力螺桿、預(yù)應(yīng)力鋼絞線三者之一進(jìn)行加載,不利工況由這13個加載點(diǎn)的不同加載狀態(tài)組合而成。

    3 加載方案設(shè)計

    3.1 加載方案的關(guān)鍵點(diǎn)

    為較好地模擬結(jié)構(gòu)實(shí)際受力狀態(tài),在加載方案實(shí)施過程中,必須考慮以下關(guān)鍵點(diǎn)。

    1) 各加載點(diǎn)的加載值。本試驗(yàn)加載點(diǎn)、不利工況數(shù)目較多,在同一不利工況作用下,不同加載點(diǎn)對應(yīng)荷載大小不一;在不同不利工況條件下,同一加載點(diǎn)的加載值也會改變,所以需要設(shè)計合理的加載方案,使各加載點(diǎn)荷載值能有效、方便地調(diào)節(jié)大小。

    2) 同步加載。在同一工況下,對應(yīng)的各加載點(diǎn)的載荷必須同時加載,其中,加載點(diǎn)眾多、荷載不均勻均是進(jìn)行同步加載的重點(diǎn)和難點(diǎn),本試驗(yàn)采取人工控制的方法做到同步加載。

    3) 工況控制順序。在加載過程中,為了較好的探索模型結(jié)構(gòu)的受力性能,應(yīng)安排適宜的控制工況順序,使結(jié)構(gòu)從綜合荷載較小的不利工況開始逐步加載,實(shí)現(xiàn)減少調(diào)整千斤頂、反力架位置的額外工作量的目的。

    3.2 加載方案

    綜合考慮設(shè)計提供的最不利荷載值、全橋有限元模型計算結(jié)果、縮尺后局部有限元模型計算的結(jié)果以及模型的實(shí)標(biāo)情況,得出6種不利工況,確定關(guān)鍵截面及6種不利工況下的內(nèi)力,為方便調(diào)節(jié)荷載,實(shí)現(xiàn)同步加載、等效加載,通過對主梁、主塔施加荷載的方法模擬6種工況下各關(guān)鍵截面對應(yīng)的內(nèi)力。

    1) 主梁荷載。端部軸力——邊跨和中跨平衡軸力通過張拉通長預(yù)應(yīng)力筋(1號)、邊跨不平衡軸力通過千斤頂(2號)、中跨不平衡軸力通過水平螺桿(3號)來實(shí)現(xiàn)。

    剪力和彎矩——通過在梁端距離主塔中心線2.5 m(邊跨為4號,中跨為6號)和4.0 m(邊跨為5號,中跨為7號)2處設(shè)置的油壓千斤頂來施加。

    2) 主塔荷載。主塔軸力——通過塔頂?shù)膹埨A(yù)應(yīng)力(8號)和5 000 kN千斤頂(9號)來施加。

    主塔橫向剪力和彎矩——通過主塔上端距離主梁上表面1 m(10號)和2 m(11號)2處設(shè)置水平橫向螺桿來實(shí)現(xiàn)加載,主塔縱向剪力和彎矩——通過主塔上端距離主梁上表面1 m(12號)和2 m(13號)2處設(shè)置水平縱向螺桿或千斤頂來實(shí)現(xiàn)加載,舉工況一(邊跨軸力最大)為例,工況一加載圖見圖2、圖3,各加載點(diǎn)對應(yīng)荷載見表1。

    表1 工況一預(yù)應(yīng)力筋、千斤頂和螺桿的情況 kN

    圖2 梁上預(yù)應(yīng)力筋及水平螺桿示意圖

    圖3 工況一加載圖(單位:cm)

    根據(jù)3.1第3條,為使加載方便,應(yīng)適當(dāng)調(diào)節(jié)加載順序,本試驗(yàn)加載順序?yàn)楣r五(中跨剪力最大)-工況一(邊跨軸力最大)-工況三(邊跨彎矩最大)-工況二(邊跨剪力最大)-工況四(中跨軸力最大)-工況六(中跨彎矩最大)。主塔施加軸力的體外預(yù)應(yīng)力張拉到6 000 kN,主梁施加軸力的體外預(yù)應(yīng)力張拉到12 463.72 kN,根據(jù)不同工況張拉預(yù)應(yīng)力,調(diào)整軸力。試驗(yàn)加載荷載取為1.0P,P為預(yù)應(yīng)力張拉最終值。

    各試驗(yàn)工況均采用分級加載的形式,以0.2P為1級,每個工況分成5級加載。

    4 試驗(yàn)有效性分析

    在考慮模型尺寸效應(yīng)的情況下,通過實(shí)測的近1 500個實(shí)測數(shù)據(jù),分析比較相對的有限元計算值,結(jié)果表明:試驗(yàn)實(shí)測與有限元實(shí)橋計算的應(yīng)力大小及分布規(guī)律一致,采集的關(guān)鍵截面應(yīng)力計算值與實(shí)測之比基本在1~1.05之間,說明了本模型試驗(yàn)加載方案可以反映實(shí)橋結(jié)構(gòu)的受力狀況。限于文章篇幅,僅舉橫梁和主塔連接處截面內(nèi)力范圍與實(shí)橋有限元計算范圍作對比,如表2所示,可以看出該截面各不利工況下的有限元計算的應(yīng)力分布值與實(shí)測應(yīng)力分布值極為接近。

    表2橫梁和主塔連接處截面計算值與實(shí)測值MPa

    工況計算范圍實(shí)測范圍一-6.30~2.42-6.22~2.41二-6.62~1.67-6.30~1.72三-5.54~2.64-5.60~2.54四-5.76~2.17-5.60~2.14五-5.88~2.30-5.60~2.54六-5.60~2.54-5.76~2.48

    5 結(jié)語

    本文依托長門特大橋塔梁墩固結(jié)區(qū)的模型試驗(yàn)項(xiàng)目,研究設(shè)計其加載方案,在考慮試驗(yàn)?zāi)P统叽缂皹?gòu)造、實(shí)際結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)、實(shí)驗(yàn)室硬件設(shè)施等方面的基礎(chǔ)上,分析加載設(shè)計過程中應(yīng)注意的關(guān)鍵點(diǎn),確定加載位置、施加荷載大小及合適的加載方式。計算對比表明,針對本試驗(yàn)設(shè)計的加載方案可有效地實(shí)現(xiàn)模型試驗(yàn)?zāi)康?,可較好地反映實(shí)際結(jié)構(gòu)的受力特點(diǎn)。

    [1] 陳雙全, 王維紅.福建長門特大橋混合梁斜拉橋鋼混結(jié)合部位置比選論證[J].公路,2015(7):124-128.

    [2] 張樹清.矮塔斜拉橋塔-梁-墩固結(jié)局部分析[J].交通科技,2015(5):46-48.

    [3] 朱曉偉.超大噸位靜載試驗(yàn)的防傾覆措施[J].鐵道建筑技術(shù),2008(4):66-68.

    [4] 張軍,羅力軍,朱超,等.武漢市姑嫂樹路高架跨線橋轉(zhuǎn)體平臺墩模型試驗(yàn)研究[J].交通科技,2014(2):34-36.

    [5] 侯東序,董偉,吳智敏,等.CFRP加固局部薄弱混凝土橋墩非線性分析[J].武漢理工大學(xué)學(xué)報(交通科學(xué)與工程版),2014,38(3):520-524.

    [6] 蔡軍,張奇志,張敏.襄陽市內(nèi)環(huán)線工程漢江三橋索塔錨固區(qū)足尺模型試驗(yàn)研究[J].交通科技,2012(5):20-23.

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