Sasobit改性瀝青技術(shù)性能研究

樂金朝， 李 威

(1.鄭州大學 水利與環(huán)境學院 河南 鄭州 450001； 2.河南省交通規(guī)劃設計研究院有限公司 河南 鄭州 450052)

0 引言

瀝青路面是我國高等級公路的主要鋪筑形式.在傳統(tǒng)的熱拌瀝青混合料生產(chǎn)過程中，瀝青與石料的拌合溫度通常在150～180 ℃之間，不僅能耗過多，而且產(chǎn)生了大量的CO、SO2、NOx、瀝青煙、苯可溶物、苯并[a]芘等有害氣體.此外，瀝青在高溫拌合過程中易發(fā)生老化，這將對瀝青路面的路用性能產(chǎn)生不同程度的影響.如何在保留熱拌瀝青混合料良好性能的同時，順應我國大力倡導的“資源節(jié)約型、環(huán)境友好型”社會發(fā)展戰(zhàn)略，引起了國內(nèi)道路工作者的廣泛關(guān)注[1-5].Sasobit是一種聚烯烴類化合物，主要作為溫拌劑被各國學者研究[6-10]，其克服了傳統(tǒng)聚合物改性瀝青易離析、施工和易性差等缺點，在大幅降低瀝青高溫黏度，有效減少能源消耗的同時，能夠減少CO、SO2及NOx等有害氣體的排放.相關(guān)研究表明[11-12]，Sasobit除了具有溫拌效果外，還可有效改善瀝青的高溫性能、感溫性能等，具有優(yōu)良的綜合效益.然而，目前對于Sosabit作為改性劑對瀝青技術(shù)性能的影響研究尚不完善，這在一定程度上影響了Sasobit的推廣應用.基于此，本文通過對改性瀝青的常規(guī)性能試驗與Superpave技術(shù)指標試驗，全面分析Sasobit改性劑對瀝青技術(shù)性能的影響，為其在實際工程中的大規(guī)模應用提供理論依據(jù).

1 原材料與試驗方案

1.1 試驗原材料

1.1.1基質(zhì)瀝青 試驗采用70#道路石油瀝青，各項性能指標的檢測結(jié)果見表1，符合JTG E20-2011《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》的技術(shù)要求.

1.1.2Sasobit改性劑 Sasobit改性劑為顆粒狀產(chǎn)品，由河南陸鵬交通科技股份有限公司提供，其性能指標檢測結(jié)果見表2.

1.2 Sasobit改性瀝青的制備

Sasobit改性瀝青制備時，將基質(zhì)瀝青加熱至140 ℃，按預定摻配比例稱取Sasobit改性劑，分多次投入基質(zhì)瀝青中，在140 ℃左右進行攪拌，攪拌時間一般為25～30 min，使Sasobit改性劑均勻分散于基質(zhì)瀝青中，再在140 ℃恒溫烘箱中保溫25～30 min.

表1 基質(zhì)瀝青性能指標檢測結(jié)果

表2 Sasobit性能指標檢測結(jié)果

1.3 試驗方案

1.3.1常規(guī)性能試驗 對摻量(與瀝青用量的比值，下同)為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%的Sasobit改性瀝青(外摻法)進行針入度、軟化點、延度、短期老化等常規(guī)性能試驗，并與符合我國技術(shù)規(guī)范的基質(zhì)瀝青和SBS改性瀝青進行對比試驗，研究不同摻量Sasobit對瀝青常規(guī)技術(shù)性能的影響規(guī)律.

1.3.2Superpave評價指標性能試驗 在瀝青常規(guī)性能試驗的基礎上，對摻量為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%的Sasobit改性瀝青分別進行動態(tài)剪切流變試驗、彎曲梁流變試驗和布氏旋轉(zhuǎn)黏度試驗，并與符合我國技術(shù)規(guī)范的基質(zhì)瀝青和SBS改性瀝青進行對比試驗研究，以此評價Sasobit改性劑對瀝青流變性能的影響，并綜合考慮性能試驗結(jié)果及經(jīng)濟因素，推薦Sasobit改性劑的最佳摻量.

2 瀝青常規(guī)試驗結(jié)果及分析

2.1 針入度試驗

分別測試摻量為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%的Sasobit改性瀝青、基質(zhì)瀝青和SBS改性瀝青在15 ℃、25 ℃、30 ℃下的針入度值，并據(jù)此計算當量軟化點T800、當量脆點T1.2和針入度指數(shù)PI.具體試驗結(jié)果見表3.

表3針入度試驗結(jié)果

Tab.3Results of penetration test

試驗項目基質(zhì)瀝青20%Sasobit25%Sasobit30%Sasobit35%Sasobit40%SasobitSBS針入度/(×10-1mm)15℃23217516716415815118525℃67444542741239838844830℃1069708664645618580679當量軟化點T800/℃495560569575580587582當量脆點T12/℃-140-138-136-136-133-131-165針入度指數(shù)PI-070-008-002005007012038

由表3可以看出：

1) 在相同的試驗條件下，對于同一試驗溫度，瀝青針入度值均隨Sasobit摻量的增加而減小，且均明顯低于基質(zhì)瀝青.其中，以25 ℃針入度值為例進行分析.由試驗數(shù)據(jù)可知，摻量為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%的Sasobit改性瀝青的針入度值分別比基質(zhì)瀝青降低了34.0%、36.6%、38.9%、40.9%、42.4%，下降幅度較大.由此表明Sasobit改性劑的摻加使得瀝青硬度增大，抗變形能力顯著增強； 摻量為2.0% Sasobit改性瀝青與SBS改性瀝青的針入度值相當.

2) 瀝青當量軟化點T800均隨Sasobit摻量的增加而增大，增大幅度在13.1%～17.6%之間，這說明Sasobit改性劑可有效改善基質(zhì)瀝青的高溫穩(wěn)定性；3.5%Sasobit改性瀝青與SBS改性瀝青的當量軟化點T800接近，這在一定程度上表明3.5%Sasobit改性瀝青與SBS改性瀝青的高溫性能相當.

3) 瀝青當量脆點T1.2均隨Sasobit摻量的增加而增大.摻量為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%的Sasobit改性瀝青的當量脆點T1.2分別比基質(zhì)瀝青升高了1.4%、2.9%、2.9%、5.0%、6.4%，當Sasobit摻量由0增加到4.0%時，T1.2升高了0.9 ℃，雖然升高幅度較小，但在一定程度上表明Sasobit的摻加不利于瀝青的低溫抗裂性能.SBS改性瀝青的當量脆點T1.2均明顯低于Sasobit改性瀝青和基質(zhì)瀝青，這表明SBS改性瀝青的低溫性能優(yōu)于Sasobit改性瀝青和基質(zhì)瀝青.

4) 隨著Sasobit摻量的增加，PI由負值到正值不斷增大，瀝青的溫度敏感性逐漸降低；SBS改性瀝青的PI值明顯大于Sasobit改性瀝青，表明SBS在改善瀝青溫度敏感性方面要優(yōu)于Sasobit改性劑.此外，不同摻量Sasobit改性瀝青的針入度指數(shù)PI均滿足規(guī)范中A級瀝青的要求.

2.2 軟化點試驗

分別測試摻量為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%的Sasobit改性瀝青、基質(zhì)瀝青和SBS改性瀝青的軟化點，以評價其高溫性能.具體試驗結(jié)果見表4.

表4 軟化點試驗結(jié)果

由表4可以看出：

1) 在相同的試驗條件下，瀝青軟化點均隨Sasobit摻量的增加而增大，且明顯高于基質(zhì)瀝青.摻量為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%的Sasobit改性瀝青的軟化點分別比基質(zhì)瀝青提高了35.7%、52.3%、70.7%、79.7%、85.2%，這充分說明Sasobit改性劑能夠明顯改善瀝青的高溫穩(wěn)定性，提高其高溫抗變形能力.

2) 隨著Sasobit摻量的增加，改性瀝青軟化點增加的幅度逐漸趨于平緩.當Sasobit的摻量由2.0%增加到2.5%時，瀝青的軟化點增加8.1 ℃；當Sasobit的摻量由2.5%增加到3.0%時，瀝青的軟化點增加9.0 ℃；當Sasobit的摻量由3.0%增加到3.5%時，瀝青的軟化點增加4.4 ℃；當Sasobit的摻量由3.5%增加到4.0%時，瀝青的軟化點增加2.7 ℃.就軟化點的變化規(guī)律而言，考慮到經(jīng)濟因素，不建議Sasobit的摻量高于3.0%.

3) SBS改性瀝青的軟化點與3.0%Sasobit改性瀝青相接近，從軟化點方面來看，3.0%Sasobit改性瀝青和SBS改性瀝青的高溫性能相當.

2.3 延度試驗

試驗溫度分別取為5 ℃、15 ℃，采用50 mm/min速度拉伸至斷裂，以評價瀝青的低溫性能.具體試驗結(jié)果見表5.

表5 延度試驗結(jié)果

由表5可以看出：

1) 對于同一試驗溫度，瀝青延度均隨Sasobit摻量的增加而降低，且明顯低于基質(zhì)瀝青.

2) 試驗溫度為5 ℃時，摻入Sasobit改性劑的瀝青會出現(xiàn)脆斷的現(xiàn)象，表明在此試驗溫度下，Sasobit的添加對瀝青低溫性能非常不利.

3) 試驗溫度為15 ℃時，摻量為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%的Sasobit改性瀝青的延度分別比基質(zhì)瀝青降低了21.8%、50.6%、64.3%、68.1%、68.5%，充分說明Sasobit的添加使瀝青的延展性變差，對瀝青的低溫性能具有很大的負面影響.

4) 5 ℃時，SBS改性瀝青并沒有出現(xiàn)脆斷現(xiàn)象，且15 ℃時的延度為802.7 mm，明顯高于Sasobit改性瀝青，說明SBS改性瀝青的低溫性能明顯優(yōu)于Sasobit改性瀝青.

2.4 旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱加熱試驗(RTFOT)

分別對摻量為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%的Sasobit改性瀝青、基質(zhì)瀝青和SBS改性瀝青進行RTFOT試驗，模擬瀝青的短期老化過程，并以瀝青老化后與老化前的25 ℃針入度比和質(zhì)量損失作為指標評價其老化性能.具體試驗結(jié)果見表6.

表6旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱老化試驗結(jié)果

Tab.6Results of rotating thin film oven aging test

瀝青類型25℃針入度老化后/(×10-1mm)老化前/(×10-1mm)針入度比/%質(zhì)量損失/%基質(zhì)瀝青44867466502520%Sasobit32544573003025%Sasobit31942774603330%Sasobit30241273203435%Sasobit28339871203640%Sasobit274390703039SBS373447834034

由表6可以看出：

1) 在相同的試驗條件下，老化前后，25 ℃針入度值均隨Sasobit摻量的增大而降低，且明顯低于基質(zhì)瀝青.

2) 就老化前后25 ℃針入度比而言，摻量為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%的Sasobit改性瀝青分別比基質(zhì)瀝青提高了9.8%、12.2%、10.1%、7.1%、5.7%；隨著Sasobit摻量的增加，老化前后25 ℃針入度比呈現(xiàn)先增加后減小的趨勢.其中，當Sasobit摻量大于2.5%時，針入度比隨Sasobit摻量的增加而減小.當Sasobit的摻量由2.5%增加到3.0%時，針入度比降低幅度較小，僅為1.4%；當Sasobit的摻量由3.0%增加到4.0%時，針入度比降低2.9%.說明適量的Sasobit可以提升瀝青的抗老化性能，但當摻量高于2.5%時，Sasobit改性瀝青的抗老化性能又有所降低，尤其是摻量高于3.0%時，對瀝青的抗老化性能影響較大.此種現(xiàn)象可以解釋為：適量的Sasobit可使瀝青結(jié)構(gòu)發(fā)生變化，從而提升瀝青的抗老化性能，但Sasobit的主要成分是蠟，當摻量過高時，過量的Sasobit對改性瀝青的抗老化性能又產(chǎn)生一定的負面影響.因此，建議Sasobit摻量不宜過高.

3) 就質(zhì)量損失而言，均隨Sasobit摻量的增加而增大.這主要是因為Sasobit的成分主要為蠟，其在老化過程中發(fā)生性質(zhì)變化從而導致改性瀝青的質(zhì)量損失，僅由質(zhì)量損失這一指標并不能說明改性瀝青在老化后的性能優(yōu)劣.

4) SBS改性瀝青的針入度比為83.4%，明顯高于Sasobit改性瀝青和基質(zhì)瀝青，表明SBS改性瀝青的抗老化性能優(yōu)于Sasobit改性瀝青.

3 瀝青Superpave評價指標試驗結(jié)果及分析

3.1 動態(tài)剪切流變試驗(DSR)

分別對原樣瀝青、旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱老化(RTFOT)后的殘留瀝青和壓力老化(PAV)后的殘留瀝青試樣進行DSR試驗，以車轍因子G*/sinδ和疲勞因子G*sinδ為指標，評價瀝青抵抗永久變形和疲勞開裂的能力.試驗結(jié)果見表7～表9.

表7原樣瀝青DSR試驗結(jié)果

Tab.7DSR test results of the original asphalt

項目基質(zhì)瀝青20%Sasobit25%Sasobit30%Sasobit35%Sasobit40%SasobitSBSG?/Pa52℃11463016771217769518764120439225370019638258℃491127165077977836119404811289610838764℃2234032043359523820845204548226268070℃1084815315175441914323020287153813076℃5345807992231094013011167252405882℃287148055383634781081101015661δ/°52℃81479737922784077177615630158℃834981738125803878797725620164℃853383358296819080077768611770℃868484608412830380517718604776℃880484878433827979437503598682℃8960833082788096762270845931(G?/sinδ)/kPa52℃115917041809191620962613220458℃4947247898489591158122764℃22432336238645956171570℃10915417619323329443876℃05308109311013217327882℃029048050064083085182

表8RTFOT老化瀝青DSR試驗結(jié)果

Tab.8DSR test results of the RTFOT aging asphalt

項目基質(zhì)瀝青20%Sasobit25%Sasobit30%Sasobit35%Sasobit40%SasobitSBSG?/kPa52℃44742864071370577631458℃18618626830231033817064℃81841151281341429570℃3640515560635576℃1720242628303382℃08101213151621δ/°52℃73074071370770569362358℃76376874673973672761464℃79479277777176776260970℃82081280479979479060876℃84282982482181381061282℃859841836833821819622(G?/sinδ)/kPa52℃467444496753755074778297354258℃191619092784314132353543194064℃8218591177131213761466108270℃36640551455960964763376℃16819724125928730137982℃081100123133151157235

表9PAV老化瀝青DSR試驗結(jié)果

Tab.9DSR test results of the PAV aging asphalt

項目基質(zhì)瀝青20%Sasobit25%Sasobit30%Sasobit35%Sasobit40%SasobitSBSG?/kPa22℃8172810791379477990311408666425℃545254406117633466207742441628℃360436214074423644085266289731℃235423872682279228923537187234℃1518156517501822188323591199δ/°22℃43843543742543240945225℃46546346645646444148328℃49048949348349146751131℃51451351750951649253734℃538536540532540514561(G?sinδ)/kPa22℃5657455824631316402167828747444732325℃3952739355444804527447907539153299428℃2720527290308743164633303383372254831℃1840418641210582166422672267571508734℃1224612601141681459415229184409945

試驗結(jié)果表明：

1) 對于同一試驗溫度，瀝青老化前后的抗車轍因子G*/sinδ均隨Sasobit摻量的增加呈明顯遞增的趨勢，說明Sasobit可顯著改善瀝青的高溫流變性能，這與當量軟化點T800及軟化點試驗結(jié)果所得結(jié)論相吻合.此外，瀝青老化前后的相位角δ均隨Sasobit摻量的增加而減小，這意味著Sasobit的添加可提高瀝青中的彈性成分，從而使瀝青的抗車轍能力增強.

2) 對于同種瀝青膠結(jié)料，瀝青老化前后的抗車轍因子G*/sinδ均隨試驗溫度的升高呈明顯遞減的趨勢，且瀝青老化前后的相位角δ均呈遞增的趨勢，表明在高溫天氣時，瀝青膠結(jié)料表現(xiàn)出更顯著的黏性特征，抗永久變形能力降低，這解釋了高溫天氣時瀝青路面更容易出現(xiàn)車轍的現(xiàn)象.

3) 選取老化前后64 ℃時的抗車轍因子G*/sinδ進行單獨分析.老化前，摻量為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%的Sasobit改性瀝青分別比基質(zhì)瀝青提高了44.2%、61.6%、72.3%、104.9%、150.0%；老化后，摻量為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%的Sasobit改性瀝青分別比基質(zhì)瀝青提高了4.6%、43.4%、59.8%、67.6%、78.6%.由此可以看出，Sasobit可以顯著改善瀝青的高溫流變特性.

4) 對于PAV老化后的殘留瀝青，當試驗溫度為22 ℃時，基質(zhì)瀝青與不同摻量Sasobit改性瀝青的疲勞因子G*sinδ均超過5 000 kPa，同時，試驗溫度為25 ℃時，4.0%摻量Sasobit改性瀝青的疲勞因子G*sinδ也超過5 000 kPa，而SHRP規(guī)范要求：PAV殘留瀝青的G*sinδ≤5 000 kPa.因此，對于此規(guī)定是否適用于Sasobit改性瀝青，還需進一步試驗研究.

5) 老化前，對于同一試驗溫度，SBS改性瀝青的抗車轍因子G*/sinδ均大于Sasobit改性瀝青；老化后，試驗溫度為52 ℃、58 ℃、64 ℃時，SBS改性瀝青的抗車轍因子G*/sinδ基本都小于Sasobit改性瀝青，而試驗溫度為70 ℃、76 ℃、82 ℃時，SBS改性瀝青的抗車轍因子G*/sinδ基本都大于Sasobit改性瀝青.由此說明，在高溫條件下，SBS改性瀝青的抗變形能力高于Sasobit改性瀝青，更適用于高溫環(huán)境，其PG分級可以提高一個等級.此外，經(jīng)PAV老化后，SBS改性瀝青的疲勞因子G*sinδ低于Sasobit改性瀝青，一定程度上說明SBS改性瀝青的抗疲勞性能優(yōu)于Sasobit改性瀝青.

3.2 彎曲梁流變試驗(BBR)

分別對RTFOT老化和PAV老化后的基質(zhì)瀝青、不同摻量Sasobit改性瀝青及SBS改性瀝青進行BBR試驗，以蠕變速率m(文中m為回歸分析數(shù)值)與蠕變勁度模量S為指標，評價瀝青的低溫流變性.試驗共測試了-6 ℃、-12 ℃、-18 ℃這3種溫度下的S和m，并通過回歸分析，得出勁度模量臨界溫度(LST)和蠕變速率臨界溫度(LmT).試驗結(jié)果見表10.

表10PAV老化瀝青BBR試驗結(jié)果

Tab.10BBR test results of the PAV aging asphalt

項目基質(zhì)瀝青20%Sasobit25%Sasobit30%Sasobit35%Sasobit40%SasobitSBS蠕變勁度模量S/MPa-6℃24010961363136212381772683-12℃1789244125192501280028761556-18℃3995455843404827511359212923蠕變速率m-6℃0461034503350320033503340465-12℃0391032803080301029602950391-18℃0252024602400254023902280345LST/℃-153-136-136-133-125-122-183LmT/℃-159-140-138-121-114-112-240

試驗結(jié)果表明：

1) 對于同一試驗溫度，在相同的試驗條件下，蠕變勁度模量S均隨Sasobit摻量的增加呈遞增趨勢，而蠕變速率m均隨Sasobit摻量的增加呈遞減趨勢.其中，選取-12 ℃時的蠕變勁度模量S與蠕變速率m進行單獨分析.由試驗數(shù)據(jù)可知，摻量為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0% Sasobit改性瀝青的蠕變勁度模量S比基質(zhì)瀝青分別提高了36.4%、40.8%、39.8%、56.5%、60.8%，蠕變速率m比基質(zhì)瀝青分別降低了16.1%、21.2%、23.0%、24.3%、24.6%.由此可以看出，Sasobit的添加對瀝青的低溫流變性有一定的負面作用，這與當量脆點T1.2及延度試驗結(jié)果所得結(jié)論相吻合.

2) 以試驗溫度為-12 ℃時為例，對于Sasobit改性瀝青而言，當Sasobit的摻量由2.0%增加到2.5%時，蠕變勁度模量S增加7.8 MPa，蠕變速率m降低0.02；當Sasobit的摻量由2.5%增加到3.0%時，蠕變勁度模量S增加-1.8 MPa，蠕變速率m降低0.007；當Sasobit的摻量由3.0%增加到3.5%時，蠕變勁度模量S增加29.9 MPa，蠕變速率m降低0.005；當Sasobit的摻量由3.5%增加到4.0%時，蠕變勁度模量S增加7.6 MPa，蠕變速率m降低0.001.由此反映出隨著Sasobit摻量的增加，對改性瀝青低溫流變性的不利影響越來越明顯.因此，Sasobit的摻量不宜過高.

3) 在相同的試驗溫度下，Sasobit改性瀝青的LST和LmT均高于基質(zhì)瀝青，且隨Sasobit摻量的增加越來越大，即在達到瀝青相同低溫脆性時，Sasobit改性瀝青所需的環(huán)境溫度要高于基質(zhì)瀝青，這從另外一個角度表明Sasobit對瀝青的低溫性能存在一定的負面影響.

4) 蠕變勁度模量S、蠕變速率m和LST、LmT的試驗結(jié)果均說明SBS的低溫抗裂性能優(yōu)于基質(zhì)瀝青和Sasobit改性瀝青.

3.3 PG分級結(jié)果

瀝青PG分級[13]是在3個臨界階段進行瀝青DSR試驗：第一階段是將原樣瀝青在高溫級溫度下進行DSR試驗，測瀝青的動態(tài)剪切模量G*和相位角δ，要求車轍因子G*/sinδ≥1.0 kPa，以此代表運輸、儲存和裝卸對瀝青的基本要求；第二階段是將該瀝青經(jīng)RTFOT老化后的殘留物在高溫級溫度下進行DSR試驗，要求車轍因子G*/sinδ≥2.2 kPa，以此代表瀝青經(jīng)過拌和、攤鋪和碾壓工序中的短期老化后的性能要求，防止瀝青路面的車轍病害；第三階段是經(jīng)過RTFOT老化后再經(jīng)過100 ℃(或90 ℃、110 ℃)條件下壓力老化后的殘留物在常溫下做DSR試驗，要求疲勞因子G*sinδ≤5 000 kPa，以此模擬瀝青的長期老化，代表瀝青路面在長期使用過程中老化與疲勞的性能要求，防止瀝青路面的疲勞開裂.

另外，在路面最低溫度升高10 ℃的條件下，將經(jīng)過RTFOT老化和PAV老化后的瀝青進行BBR試驗，測取瀝青的蠕變勁度模量S和蠕變速率m，要求S<300 MPa，m>0.3.若測定的勁度模量S>300 MPa，則還需在最低溫度升高10 ℃條件下做直接拉伸試驗(DT)，要求破壞應變大于1.0%，m仍大于0.3，以代表該瀝青能否在該地區(qū)最低路面溫度條件下滿足使用性能要求，防止瀝青路面的低溫縮裂.

根據(jù)3.1節(jié)和3.2節(jié)測定的試驗數(shù)據(jù)及Superpave瀝青規(guī)范相關(guān)指標要求，確定基質(zhì)瀝青、不同摻量Sasobit改性瀝青及SBS改性瀝青的PG分級結(jié)果如表11所示.

由表11可以看出，當Sasobit摻量達到3.0%時，可提高瀝青的一個高溫等級，且低溫等級保持不變.但當Sasobit摻量達到3.5%時，瀝青的低溫等級升高一個等級，說明Sasobit摻量不宜高于3.5%，否則將會對瀝青的低溫性能產(chǎn)生一定的不利影響.

表11 PG分級結(jié)果

3.4 布氏旋轉(zhuǎn)黏度試驗

試驗溫度取120 ℃、135 ℃，分別測定基質(zhì)瀝青、不同摻量Sasobit改性瀝青及SBS改性瀝青的布氏旋轉(zhuǎn)黏度.具體試驗結(jié)果見表12.

表12 布氏旋轉(zhuǎn)黏度試驗結(jié)果

試驗結(jié)果表明：

1) 在相同的試驗條件下，對于同一試驗溫度，瀝青的布氏旋轉(zhuǎn)黏度均隨Sasobit摻量的增加而降低；135 ℃時的布氏旋轉(zhuǎn)黏度值均小于3.0 Pa·s，符合我國現(xiàn)行技術(shù)規(guī)范和Superpave瀝青規(guī)范的要求.

2) 以135 ℃時的布氏旋轉(zhuǎn)黏度為例進行分析，摻量為2.0%、2.5%、3.0%、3.5%、4.0%的Sasobit改性瀝青分別比基質(zhì)瀝青降低了16.3%、19.8%、21.1%、23.4%、25.9%.這表明Sasobit改性劑可有效降低基質(zhì)瀝青的高溫黏度，增大高溫流動性，改善瀝青的施工和易性，起到溫拌效果.

3) 在兩種試驗溫度下，SBS改性瀝青的布氏旋轉(zhuǎn)黏度值均明顯大于Sasobit改性瀝青和基質(zhì)瀝青，表明SBS改性瀝青的施工和易性不如Sasobit改性瀝青；此外，實際施工過程中，SBS改性瀝青需要較高的加熱溫度也說明了這一點.這些充分表明Sasobit改性瀝青具有良好的施工和易性.

通過瀝青常規(guī)性能試驗與Superpave評價指標試驗，綜合考慮基質(zhì)瀝青、不同摻量Sasobit改性瀝青和SBS改性瀝青的高溫性能、低溫性能、施工和易性、感溫性能試驗結(jié)果及經(jīng)濟效益，推薦Sasobit的最佳摻量為3.0%.

4 結(jié)論

本文通過瀝青常規(guī)性能試驗與Superpave評價指標試驗，分析了不同摻量Sasobit改性劑對瀝青性能的影響規(guī)律，由此得出以下結(jié)論：

1) Sasobit改性劑的添加可顯著改善瀝青的高溫性能及施工和易性，對瀝青的溫度敏感性、抗老化性能也有一定的改善作用.

2) Sasobit改性劑的添加對瀝青的低溫性能具有一定的負面影響.

3) Sasobit改性劑的添加對瀝青疲勞性能的影響需要進一步開展相關(guān)試驗進行驗證.

4) 綜合改性瀝青材料的性價比，推薦Sasobit改性劑的最佳摻量為3.0%，能夠保證改性瀝青提高一個高溫等級，同時低溫等級保持不變.

[1] 王春,唐禮泉,關(guān)泊,等.溫拌瀝青混合料技術(shù)及其應用[J].筑路機械與施工機械化, 2012, 29(1):45-48.

[2] 季節(jié)，索智，文博，等．水、溫拌劑對瀝青-集料界面粘附能力的影響[J]. 中國公路學報，2015,28(7)：25-30.

[3] 周沛延. 溫拌瀝青混合料的長期使用性能 [D]. 哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學，2013.

[4] 張宜洛，王濤，李晨. 不同溫拌瀝青混合料降溫效果研究[J]. 重慶交通大學學報(自然科學版)，2016, 36(6)：45-50.

[5] 于江，張飛，王克新，等. 溫拌瀝青混合料技術(shù)研究分析[J]. 公路工程，2015,40(2)：80-82.

[6] WASIUDDIN N, ZAMAN M, O′REAR E. Effect of Sasobit and aspha-min on wettability and adhesion between asphalt binders and aggregates[J]. Transportation research record: journal of the transportation research board, 2008 (2051):80-89.

[7] RUBIO M C, MARTINEZ G, BAENA L, et al. Warm mix asphalt: an overview[J]. Journal of cleaner production, 2012, 24 (11):76-84.

[8] 黃政. Sosabit 溫拌瀝青混合料路用性能研究[J]. 建筑工程技術(shù)與設計，2014(25)：389.

[9] 朱廣山，楊彥海. 基于溫度的Sasobit溫拌瀝青混合料路用性能研究[J]. 中外公路，2014, 34(2)：207-309.

[10] 周志剛，熊奎元，羅根傳，等. Sasobit 溫拌瀝青混凝土碾壓溫度離析研究[J]. 公路交通科技，2016, 33(1)：14-21.

[11] JAMSHIDI A, HAMZAH M O, YOU Z. Performance of warm mix asphalt containing Sasobit?: state-of-the-art[J]. Construction and building materials, 2013, 38: 530-553.

[12] 李威. Sasobit改性瀝青及其混合料路用性能研究[D]. 鄭州：鄭州大學，2016.

[13] 張耿鋮. 瀝青路面瀝青膠結(jié)料的PG分級及實例分析[J]. 公路工程, 2009, 34(2): 144-146.