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    基礎(chǔ)位移作用下鐵塔力學(xué)特性及設(shè)計方案研究

    2018-03-06 05:36:37楊景勝
    電力勘測設(shè)計 2018年1期
    關(guān)鍵詞:主材塔身鐵塔

    徐 博,楊景勝,白 強,胡 超

    (中國電力工程顧問集團中南電力設(shè)計院有限公司,湖北 武漢 430071)

    基礎(chǔ)是輸電桿塔的重要組成部分和主要受力部位。當(dāng)基礎(chǔ)發(fā)生位移時,即出現(xiàn)基礎(chǔ)的傾斜、不均勻沉降、水平滑移等情況時,輸電塔的根開和各塔腿之間的高差會發(fā)生變化,于是輸電塔的塔身結(jié)構(gòu)會產(chǎn)生附加應(yīng)力,從而減小了輸電塔塔身桿件的安全裕度,對輸電塔及全線路的穩(wěn)定運行造成嚴(yán)重威脅。

    為了確定當(dāng)基礎(chǔ)發(fā)生位移時鐵塔桿件內(nèi)力的變化規(guī)律以及不同位移情況下的塔身最危險桿件位置,進而對發(fā)生基礎(chǔ)位移之后的輸電塔的安全性能進行評估,本文以某750 kV輸電線路工程為背景,建立了鐵塔安全評估模型,計算并分析了基礎(chǔ)位移作用下輸電塔的受力情況,給出了基礎(chǔ)位移量和輸電塔安全可靠性之間的關(guān)系,并針對不同基礎(chǔ)位移作用下輸電塔的受力特性,對基礎(chǔ)位移作用下的輸電塔設(shè)計方案提出建議,供設(shè)計人員參考。

    1 鐵塔安全評估模型

    1.1 工程背景及有限元模型

    本次選取的是某750 kV輸電線路工程的酒杯塔ZB31101。該塔為直線塔,塔高44.4 m,呼高36 m,根開8.95 m,水平檔距480 m,垂直檔距600 m,最大設(shè)計風(fēng)速30 m/s。塔身結(jié)構(gòu)形式及基本尺寸見圖1。

    圖1 ZB31101結(jié)構(gòu)圖

    利用通用有限元軟件ANSYS建立鐵塔有限元模型,全塔采用beam188單元建模,考慮幾何非線性,建好后的鐵塔有限元模型見圖2。

    圖2 ZB31101有限元模型

    1.2 位移—軸力計算模型

    在ZB31101有限元模型中,設(shè)位于塔腿底部的1660號節(jié)點為基礎(chǔ)位移控制點,通過對1660號節(jié)點施加沿不同方向的支座位移,模擬輸電塔在實際工程中發(fā)生基礎(chǔ)滑移和沉降的情況。

    當(dāng)基礎(chǔ)發(fā)生位移時,輸電塔的塔身桿件由于變形會產(chǎn)生附加應(yīng)力。為了更好的確定桿件附加應(yīng)力與基礎(chǔ)位移的關(guān)系,并比較基礎(chǔ)位移對輸電塔塔身不同部位桿件應(yīng)力的影響,對輸電塔有限元模型的桿件單元進行了編號并分類。

    塔腿各桿件單元編號見圖3。其中805、806、807、808號單元為塔腿主材單元,編為組Ⅰ,其余為塔腿斜材單元,編為組Ⅱ。

    圖3 塔腿桿件編號

    塔腿與塔身之間的橫隔面桿件單元編號見圖4。521~536號單位是橫隔面正側(cè)面的主材單元,383~390號單元是橫隔面的斜材單元。這兩組桿件為橫隔面上的主要受力桿件,分別編為組Ⅲ和組Ⅳ。其余桿件為橫隔面上的輔助材,在輸電塔正常工作以及發(fā)生基礎(chǔ)位移時產(chǎn)生的內(nèi)力都較小,編為組Ⅴ。

    圖4 橫隔面桿件編號

    塔腿橫隔面上塔身節(jié)間的桿件單元編號見圖5。797~804號單元為塔身節(jié)間主材單元,編為組Ⅵ,625~632號、669~676號單元為塔身節(jié)間斜材單元,編為組Ⅶ。

    圖5 塔身節(jié)間桿件編號

    圖2中,X-Y平面為塔腿基礎(chǔ)所在的平面,當(dāng)基礎(chǔ)發(fā)生水平位移時,即在X-Y平面內(nèi)沿X軸或Y軸產(chǎn)生位移;當(dāng)基礎(chǔ)發(fā)生沉降時,即沿Z軸產(chǎn)生豎向位移。

    其中ui是塔腿基礎(chǔ)第1660號節(jié)點沿i方向的位移,l為塔腿根開。引入無量綱參數(shù)Δli,是為了建立桿件內(nèi)力與無量綱參數(shù)Δli即基礎(chǔ)位移與根開比值的關(guān)系,使研究結(jié)果更具參考價值及普適性。

    其中σt是輸電塔沿i方向發(fā)生基礎(chǔ)位移時的桿件平均拉應(yīng)力,σc是輸電塔沿i方向發(fā)生基礎(chǔ)位移時的桿件平均壓應(yīng)力,f為鋼材抗拉或抗壓強度設(shè)計值,γt為兩者之比。

    當(dāng)?shù)贸隽烁骶幗M桿件在出現(xiàn)基礎(chǔ)位移時的Δli-γt或Δli-γc曲線后,就可以根據(jù)基礎(chǔ)位移的平均應(yīng)力大小來判斷各編組桿件的最大平均拉壓應(yīng)力,從而對輸電塔的安全性進行合理評估。

    2 計算結(jié)果分析

    輸電塔ZB31101根開l=8.95 m,分別取ui(i=x,y,z)為0.022375 m、0.04475 m、0.067125 m和0.0895 m,即令表示基礎(chǔ)位移與根開比值的無量綱參數(shù)Δli(i=x,y,z)為0.25%、0.5%、0.75%和1%。

    當(dāng)基礎(chǔ)位移控制點產(chǎn)生水平及豎向位移,即分別沿x,y,z方向產(chǎn)生位移,并使得Δli(i=x,y,z)等于0.25%、0.5%、0.75%和1%時,提取塔身各分組桿件的拉壓極值,并計算桿件平均拉壓應(yīng)力極值與鋼材抗拉或抗壓強度設(shè)計值之比γt,γc,結(jié)果如下。

    2.1 基礎(chǔ)沿X軸方向位移

    當(dāng)基礎(chǔ)沿X軸方向發(fā)生單向滑移時,塔腿基礎(chǔ)位移與根開之比Δlx和各分組桿件拉應(yīng)力最大值與鋼材抗拉強度設(shè)計值之比γt的關(guān)系見圖6。

    圖6 Δlx-γt關(guān)系圖

    由圖6可知,桿件拉應(yīng)力隨著位移的增加而增加。組II塔腿斜材以及組IV橫隔面斜材的平均拉應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其它編組的桿件拉應(yīng)力。當(dāng)位移達到塔腿根開的0.75%時,組II塔腿斜材的平均拉應(yīng)力極值已經(jīng)接近抗拉強度設(shè)計值的28%。當(dāng)位移為塔腿根開1%時,平均拉應(yīng)力極值可以到達抗拉強度設(shè)計值的38.31%。

    當(dāng)基礎(chǔ)沿X軸方向發(fā)生單向滑移時,塔腿基礎(chǔ)位移與根開之比Δlx和各分組桿件壓應(yīng)力最大值與鋼材抗壓強度設(shè)計值之比γc的關(guān)系見圖7。

    由圖7可知,組II塔腿斜材以及組IV橫隔面斜材的平均壓應(yīng)力依然大于其他編組的桿件。組II塔腿斜材、組I塔腿主材以及組VI塔身節(jié)間主材的Δlx-γc呈非線性,在基礎(chǔ)位移增加的后期,會出現(xiàn)平均應(yīng)力下降的情況。

    2.2 基礎(chǔ)沿Y軸方向位移

    當(dāng)基礎(chǔ)沿Y軸方向發(fā)生單向滑移時,塔腿基礎(chǔ)位移與根開之比Δly和各分組桿件拉應(yīng)力最大值與鋼材抗拉強度設(shè)計值之比γt的關(guān)系見圖8。

    圖8 Δly-γt關(guān)系圖

    由圖8可知,單向位移時塔腿及橫隔面斜材平均應(yīng)力較大,且在一定范圍內(nèi)呈線性變化。

    當(dāng)基礎(chǔ)沿Y軸方向發(fā)生單向滑移時,塔腿基礎(chǔ)位移與根開之比Δly和各分組桿件壓應(yīng)力最大值與鋼材抗壓強度設(shè)計值之比γc的關(guān)系見圖9。

    圖9 Δly-γc關(guān)系圖

    由圖9可知桿件平均拉應(yīng)力隨著基礎(chǔ)位移的增加而增加。Y軸單向位移下,塔腿斜材依然是主要的受力桿件,當(dāng)γt大于0.75%之后,塔腿斜材的平均應(yīng)力增速下降。其余編組的Δlyγc呈線性關(guān)系。

    2.3 基礎(chǔ)沿Z軸方向位移

    當(dāng)基礎(chǔ)沿Z軸方向發(fā)生單向滑移時,塔腿基礎(chǔ)位移與根開之比Δlz和各分組桿件拉應(yīng)力最大值與鋼材抗拉強度設(shè)計值之比tγ的關(guān)系見圖10。

    圖10 Δlz-γt關(guān)系圖

    由圖10可知,Z軸單向位移情況下,桿件內(nèi)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于基礎(chǔ)沿X軸和Y軸滑移的情況。當(dāng)位移為塔腿根開1%時,塔腿斜材平均應(yīng)力已達到抗拉設(shè)計強度的128.17%,實際情況中鐵塔早已破壞。組II塔腿斜材依然是主要受力桿件,但與前面情況不同的是,組I塔腿主材及組VI塔身節(jié)間主材平均應(yīng)力較大,是基礎(chǔ)Z向滑移時的主要受力桿件。

    當(dāng)基礎(chǔ)沿Z軸方向發(fā)生單向滑移時,塔腿基礎(chǔ)位移與根開之比Δlz和各分組桿件壓應(yīng)力最大值與鋼材抗壓強度設(shè)計值之比cγ的關(guān)系見圖11。

    圖11 Δlz-γc關(guān)系圖

    由圖11可看出,桿件平均壓應(yīng)力隨著基礎(chǔ)沿Z向位移的增加而迅速增加,塔腿主材、塔腿斜材、塔身節(jié)間主材為主要受力桿件。

    3 設(shè)計方案建議

    3.1 容易發(fā)生基礎(chǔ)位移塔位的桿塔設(shè)計建議

    由上一節(jié)計算可以看出,基礎(chǔ)位移會造成輸電塔桿件附加應(yīng)力的顯著增加。為了減小基礎(chǔ)位移對輸電塔穩(wěn)定性及安全性的影響,應(yīng)對用于采空區(qū)或灘地等易出現(xiàn)基礎(chǔ)位移情況地區(qū)的輸電塔采取有針對性的設(shè)計。

    當(dāng)塔腿橫隔面上節(jié)間布置交叉斜材,且基礎(chǔ)沿X軸或Y軸方向發(fā)生單向位移時,塔腿及橫隔面斜材是主要的受力部位。當(dāng)基礎(chǔ)沿Z軸方向發(fā)生位移時,塔腿主材、塔腿斜材以及塔身主材為主要受力部位。

    在輸電塔基礎(chǔ)出現(xiàn)位移的實際情況中,位移一般都是沿三向發(fā)生的。所以建議在輸電塔容易發(fā)生基礎(chǔ)位移的地區(qū),增大塔腿斜材、橫隔面斜材的截面設(shè)計,并對塔腿主材以及塔身主材采取適當(dāng)?shù)募庸檀胧.?dāng)塔腿橫隔面上節(jié)間斜材布置方式有所變化,如呈倒K形布置時,鐵塔桿件內(nèi)力在基礎(chǔ)位移作用下的變化規(guī)律會有所不同,需后續(xù)研究。

    3.2 基礎(chǔ)位移限值建議

    《110~500 kV架空送電線路施工及驗收規(guī)范》(GB 50233—2005)與《±800 kV以下直流架空輸電線路工程施工及驗收規(guī)程》(DL/T 5235—2010)均對基礎(chǔ)施工時基礎(chǔ)根開及對角線尺寸誤差作出了規(guī)定:對于地腳螺栓式基礎(chǔ),基礎(chǔ)根開及對角線尺寸偏差允許值為±2‰;對于主角鋼插入式基礎(chǔ),基礎(chǔ)根開及對角線尺寸偏差允許值為±1‰;對于高塔基礎(chǔ),基礎(chǔ)根開及對角線尺寸偏差允許值為±0.7‰。結(jié)合本文研究結(jié)果,當(dāng)基礎(chǔ)根開偏差在2‰以內(nèi)時,鐵塔桿件附加應(yīng)力與允許應(yīng)力的比值γ可以控制在7%以內(nèi);當(dāng)基礎(chǔ)根開偏差在0.7‰以內(nèi)時,鐵塔桿件的附加應(yīng)力幾乎可以忽略。表明規(guī)范數(shù)值的設(shè)置較為合理。

    4 結(jié)論

    (1)基礎(chǔ)位移會造成輸電塔桿件附加應(yīng)力的顯著增加。

    (2)在塔腿橫隔面上節(jié)間斜材為交叉布置的情況下,若基礎(chǔ)發(fā)生水平位移位移,則塔腿斜材以及橫隔面斜材為主要受力桿件。組II塔腿斜材、組I塔腿主材以及組VI塔身節(jié)間主材的Δli-γc關(guān)系呈非線性。

    (3)在塔腿橫隔面上節(jié)間斜材為交叉布置的情況下,若基礎(chǔ)發(fā)生豎向位移,則輸電塔塔身附加應(yīng)力急劇增加,遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于同等位移大小下基礎(chǔ)發(fā)生水平位移的情況。塔腿主材、斜材以及塔身主材為主要受力桿件。

    (4)在塔腿橫隔面上節(jié)間斜材為交叉布置的情況下,桿件最大平均拉應(yīng)力與基礎(chǔ)位移在一定范圍內(nèi)呈線性關(guān)系,并隨著基礎(chǔ)位移的增加而增加。桿件最大平均壓應(yīng)力與基礎(chǔ)位移的關(guān)系曲線在Δli=0.25%~0.75%的范圍內(nèi)呈線性關(guān)系,在Δli=0.75%附近出現(xiàn)轉(zhuǎn)折,表明此時最危險桿件出現(xiàn)了轉(zhuǎn)移,輸電塔受力形式出現(xiàn)變化。

    (5)對采空區(qū)或鄰近河灘等容易出現(xiàn)基礎(chǔ)滑移地區(qū)的輸電塔進行加固時,建議增大塔腿斜材、橫隔面斜材的截面設(shè)計,并對塔腿主材以及塔身主材采取進行重點加固。

    (6)結(jié)合《110~500 kV架空送電線路施工及驗收規(guī)范》(GB 50233—2005)與《±800 kV以下直流架空輸電線路工程施工及驗收規(guī)程》(DL/T 5235—2010),當(dāng)基礎(chǔ)根開偏差在2‰以內(nèi)時,鐵塔桿件附加應(yīng)力與允許應(yīng)力的比值γ可以控制在7%以內(nèi);當(dāng)基礎(chǔ)根開偏差在0.7‰以內(nèi)時,鐵塔桿件的附加應(yīng)力幾乎可以忽略。規(guī)范數(shù)值設(shè)置合理,在安全范圍以內(nèi)。

    [1] 王年孝.輸電桿塔基礎(chǔ)的災(zāi)變監(jiān)測與預(yù)警系統(tǒng)研發(fā)[J].現(xiàn)代制造,2015,(36).

    [2] 季善浩,李勃.煤礦采空區(qū)220 kV輸電線路轉(zhuǎn)角塔基礎(chǔ)沉降及處理[J].山東電力技術(shù),2011,(2).

    [3] 肖琦,李卓,郭校龍.沿海地區(qū)輸電鐵塔抗風(fēng)加固研究[J].黑龍江電力,2013,35(2).

    [4] 李勃,張都清,張廣成.220 kV采空區(qū)輸電鐵塔基礎(chǔ)位移塔線耦合有限元分析[C]//電站金屬材料學(xué)術(shù)年會.2011.

    [5] 張建強.采空區(qū)架空輸電線路安全性評估及預(yù)防技術(shù)研究[D].北京:華北電力大學(xué),2008.

    [6] GB 50233—2005.110 kV~500 kV架空送電線路施工及驗收規(guī)范[S].

    [7] DL/T 5235—2010.±800 kV以下直流架空輸電線路工程施工及驗收規(guī)程[S].

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