電站鍋爐15CrMo鋼水冷壁管橫向裂紋成因分析

戶如意

（西安工業(yè)大學(xué)材料與化工學(xué)院，陜西西安710021）

0 引言

隨著生產(chǎn)發(fā)展和人民生活水平不斷提升，電力需求量不斷上升[1]。在這個(gè)大趨勢(shì)下，電站設(shè)備運(yùn)行中一個(gè)越來越突出的問題就是水冷壁管早期失效、開裂引起爆管泄漏。水冷壁管作為電站鍋爐主要的受熱蒸發(fā)部件，起著保護(hù)爐墻和穩(wěn)定燃燒的作用。水冷壁管失效泄漏會(huì)導(dǎo)致電廠頻繁非計(jì)劃停運(yùn)，成為影響火力發(fā)電機(jī)組安全運(yùn)行的重要因素[2]。在超臨界鍋爐、超超臨界鍋爐的運(yùn)行中，水冷壁管橫向裂紋導(dǎo)致失效泄漏的事故發(fā)生最為頻繁[3]，因此電站鍋爐水冷壁管橫向裂紋的成因分析以及防治措施是目前火力發(fā)電領(lǐng)域亟待解決的難題。

現(xiàn)階段研究發(fā)現(xiàn)，水冷壁管橫向裂紋的產(chǎn)生是熱應(yīng)力超過其本身的承受能力或熱疲勞引起的。具體導(dǎo)致水冷壁管橫向裂紋的成因較多，如鍋爐運(yùn)行或設(shè)計(jì)不當(dāng)、煙氣側(cè)腐蝕。橫向裂紋產(chǎn)生和發(fā)展機(jī)理復(fù)雜，有必要對(duì)其進(jìn)行深入探究。15CrMo鋼作為鉻鉬珠光體型耐熱鋼，在高溫下抗氧化性能好，廣泛應(yīng)用于過熱器、集箱和水冷壁管等部件。本文選擇具有典型橫向裂紋的15CrMo鋼水冷壁管對(duì)其成因進(jìn)行分析。

1 試驗(yàn)材料和方法

文中所研究的水冷壁管材質(zhì)為15CrMo，規(guī)格為φ28.6 mm×5.8 mm；出口介質(zhì)溫度為430℃；運(yùn)行逾20 000 h后爆管失效。

用相機(jī)照相記錄其裂紋的外觀狀態(tài)和裂紋斷口；采用KB-3000E硬度計(jì)檢測(cè)其布氏硬度，載荷為750 kg，負(fù)荷保持時(shí)間為15 s，鋼球直徑5 mm；用Quanta400HV掃描電鏡對(duì)斷口的形貌進(jìn)行分析，并用相配套能譜儀對(duì)裂紋內(nèi)腐蝕產(chǎn)物的成分進(jìn)行半定量分析。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 水冷壁管裂紋特點(diǎn)

用角磨機(jī)打磨掉失效水冷壁管向火側(cè)外壁氧化垢層后進(jìn)行滲透檢測(cè)，由失效水冷壁管向火側(cè)滲透檢驗(yàn)結(jié)果可以看出，水冷壁管向火側(cè)有許多呈橫向分布的裂紋，方向較為平行，在彎曲變形有弧度處橫向開裂格外明顯。

2.2 硬度檢測(cè)

水冷壁管向火側(cè)和背火側(cè)的布氏硬度檢測(cè)結(jié)果列于表1。結(jié)果表明，向火側(cè)硬度平均值為HB165.63，背火側(cè)硬度平均值為HB138.2，水冷壁管向火側(cè)布氏硬度較背火側(cè)稍高。依據(jù)DL/T 438—2016《火力發(fā)電廠金屬技術(shù)監(jiān)督規(guī)程》中15CrMo低合金耐熱鋼布氏硬度HB118～HB180范圍的技術(shù)要求，水冷壁管硬度值符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

表1 水冷壁管布氏硬度測(cè)試結(jié)果

2.3 化學(xué)成分分析

水冷壁管化學(xué)成分分析結(jié)果及標(biāo)準(zhǔn)要求值列于表2。依據(jù)《鋼鐵及合金化學(xué)分析方法》，該水冷壁管化學(xué)成分符合GB 5310—2008《高壓鍋爐用無縫鋼管》對(duì)15CrMo的要求。

表2 15CrMo水冷壁管化學(xué)成分分析結(jié)果

2.4 掃描電鏡能譜分析

水冷壁管外壁裂紋內(nèi)腐蝕產(chǎn)物能譜分析位置和能譜分析結(jié)果如圖1所示。通過對(duì)水冷壁管外壁裂紋內(nèi)的腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行半定量分析，認(rèn)為腐蝕產(chǎn)物主要由兩種物質(zhì)組成，即鐵的硫化物以及生成的硫化物與氧氣反應(yīng)產(chǎn)生的鐵的氧化物。其他被檢測(cè)到的元素分析認(rèn)為是煙氣中灰塵的成分。

圖1 水冷壁管向火面裂紋內(nèi)腐蝕產(chǎn)物能譜分析結(jié)果

3 結(jié)果分析

該水冷壁管的硬度、化學(xué)成分和金相組織均正常，說明不是材質(zhì)因素和運(yùn)行老化因素導(dǎo)致橫向裂紋開裂。水冷壁管裂紋穿晶式擴(kuò)展，斷面有清晰可見的貝紋線，均符合熱疲勞的一般特征。裂紋內(nèi)部附著有氧化腐蝕產(chǎn)物，認(rèn)為是高溫下熱疲勞擴(kuò)展過程中氧化腐蝕形成的。綜合判斷認(rèn)為，該橫向裂紋的主要成因是腐蝕性熱疲勞[4]。

在材料的形變過程中，材料各部分組織的形變會(huì)相互影響。該水冷壁管材料組織為鐵素體（硬度大約HB70）和珠光體（硬度大約HBS180），因?yàn)閮烧哂捕扔忻黠@差異，所以在冷變形過程中鐵素體易于形變而珠光體則顯得較為艱難，在冷彎加工變形過程中，鐵素體因很容易形變而受到附加壓應(yīng)力的作用。

彎管工藝不合理導(dǎo)致萌生的微裂紋在溫度波動(dòng)造成的熱交變應(yīng)力作用下從表面向內(nèi)部擴(kuò)展。分析認(rèn)為有兩個(gè)原因加速了裂紋擴(kuò)展：（1）殘余拉應(yīng)力促進(jìn)橫向熱疲勞裂紋擴(kuò)展；（2）通過對(duì)裂紋內(nèi)腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)腐蝕性煙氣通過腐蝕促進(jìn)了橫向裂紋的擴(kuò)展，這一點(diǎn)可通過能譜分析得到驗(yàn)證。

4 結(jié)論

（1）15CrMo鋼管被冷彎變形時(shí)表面應(yīng)力集中，應(yīng)力作用導(dǎo)致鋼管變形段表面部分區(qū)域開裂形成微裂紋。隨后的熱處理沒有讓微裂紋消失，微裂紋作為熱疲勞源存在下來。在熱交變應(yīng)力作用下，微裂紋擴(kuò)展成熱疲勞橫向裂紋。

（2）鍋爐啟停引起的拉壓應(yīng)力交替作用于彎管，導(dǎo)致彎管部分區(qū)域永久變形。永久變形產(chǎn)生的殘余拉應(yīng)力促使彎管熱疲勞極限下降，加速裂紋擴(kuò)展。

（3）燃燒形成的腐蝕性煙氣在高溫環(huán)境下腐蝕水冷壁管裂紋區(qū)域，生成鐵的氧化物和硫化物。隨著裂紋區(qū)氧化皮不斷裂開，腐蝕持續(xù)進(jìn)行，導(dǎo)致裂紋不斷擴(kuò)展。

[1]劉定平.超（超）臨界電站鍋爐氧化皮生成剝落機(jī)理及其防爆關(guān)鍵技術(shù)研究[D].廣州：華南理工大學(xué)，2012.

[2]蔡暉，劉鴻國(guó)，洪道文，等.超超臨界鍋爐水冷壁開裂原因分析[J].電力建設(shè)，2010，31（8）：59-62.

[3]劉勇，唐必光.鍋爐水冷壁管橫向裂紋故障機(jī)理分析[J].華東電力，1999，27（9）：37-39.

[4]孫凱，盧寶義.電站鍋爐水冷壁管腐蝕破口失效分析[J].品牌與標(biāo)準(zhǔn)化，2012（2）：54-55.