單層球面網(wǎng)殼火災(zāi)爆炸動力響應(yīng)

賀擁軍，周冬星，周緒紅

(1.湖南大學(xué) 土木工程學(xué)院，長沙 410082；2.重慶大學(xué) 土木工程學(xué)院，重慶 400045)

單層球面網(wǎng)殼火災(zāi)爆炸動力響應(yīng)

賀擁軍1，周冬星1，周緒紅2

(1.湖南大學(xué) 土木工程學(xué)院，長沙 410082；2.重慶大學(xué) 土木工程學(xué)院，重慶 400045)

以K8型單層球面網(wǎng)殼為研究對象，考慮幾何非線性和溫度對材料性能的影響，完整模擬了單層球面網(wǎng)殼在發(fā)生火災(zāi)的不同階段受到爆炸沖擊作用時(shí)的動力性狀。據(jù)B-R準(zhǔn)則，通過爆炸峰值超壓與結(jié)構(gòu)動力特征響應(yīng)之間的關(guān)系，可判定K8型單層球面網(wǎng)殼在不同火災(zāi)階段，爆炸沖擊作用下的動力穩(wěn)定性臨界峰值超壓。分析了單層球面網(wǎng)殼的矢跨比、屋面荷載、約束布置等參數(shù)對其在不同火災(zāi)階段的爆炸沖擊動力穩(wěn)定性的影響。研究表明：火災(zāi)對網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)在爆炸沖擊作用下的動力穩(wěn)定性有較大影響，當(dāng)網(wǎng)殼桿件最高溫度達(dá)500 ℃以上時(shí)，結(jié)構(gòu)的抗爆能力明顯降低。矢跨比、屋面質(zhì)量、約束布置對網(wǎng)殼在火災(zāi)不同階段的抗爆能力均有不同程度的影響。

球面網(wǎng)殼；火災(zāi)；爆炸沖擊；動力響應(yīng)

網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)具有自重輕、結(jié)構(gòu)剛度好等特點(diǎn)，往往被廣泛運(yùn)用于覆蓋面積較大的空間，如大型體育館、展覽館等。近些年，恐怖分子針對人口活動密集的大型場館的破壞襲擊時(shí)有發(fā)生，一旦遭遇襲擊，引起火災(zāi)甚至火災(zāi)下的爆炸，將造成嚴(yán)重的后果。關(guān)于火災(zāi)下大空間溫度場分布，利用有限元軟件可以較好地模擬大空間建筑在發(fā)生火災(zāi)時(shí)的溫度分布[1-3]，李國強(qiáng)等[1]根據(jù)模擬數(shù)據(jù)，總結(jié)歸納得出了實(shí)用的大空間火災(zāi)升溫經(jīng)驗(yàn)公式。學(xué)者們利用有限元軟件對鋼結(jié)構(gòu)或大跨鋼結(jié)構(gòu)在火災(zāi)下的性能進(jìn)行了研究，研究表明火災(zāi)對鋼結(jié)構(gòu)材料性能有較大影響[4]，同時(shí),火源位置、功率以及燃燒速率等都對網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)火災(zāi)下的整體性能較大影響[5-7]，針對鋼構(gòu)件的高溫分析與網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)整體分析發(fā)現(xiàn)，鋼結(jié)構(gòu)的耐火時(shí)間不超過2 h[8-9]。在網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)抗爆研究方面，文獻(xiàn)[10-11]采用簡化爆炸荷載模型的方式，對網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)在爆炸作用下的結(jié)構(gòu)性能進(jìn)行有限元模擬，并討論了有限元方法分析網(wǎng)殼抗爆性能的可行性；文獻(xiàn)[12-13]對矢跨比、爆炸點(diǎn)、炸藥量對網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)抗爆性能的影響進(jìn)行了研究。

網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)在火災(zāi)下的性能與網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)在爆炸沖擊下的性能的研究往往分開討論，而實(shí)際情況中火災(zāi)與爆炸沖擊往往是耦合地對結(jié)構(gòu)造成破壞，更加復(fù)雜。因此，對單層球面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)在火災(zāi)爆炸沖擊耦合作用下的結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)，以及結(jié)構(gòu)在不同火災(zāi)階段的臨界爆炸峰值超壓的研究極具現(xiàn)實(shí)意義。

采用ANSYS/LS-DYNA，以高大空間建筑火災(zāi)作用下空氣升溫實(shí)用公式為基礎(chǔ)，模擬分析了單層球面網(wǎng)殼在發(fā)生火災(zāi)的情況下耦合爆炸沖擊超壓作用的動力響應(yīng)，并根據(jù)結(jié)構(gòu)動力穩(wěn)定判定準(zhǔn)則[14-16]，確定了在火災(zāi)的不同階段，單層球面網(wǎng)殼的動力穩(wěn)定臨界爆炸峰值超壓；討論了矢跨比、屋面質(zhì)量、約束條件等參數(shù)對單層球面網(wǎng)殼火災(zāi)爆炸下動力穩(wěn)定性的影響。

1 網(wǎng)殼動力穩(wěn)定判定方法及模擬正確性驗(yàn)證

1.1 動力穩(wěn)定判定方法

1.2 有限元模擬正確性驗(yàn)證

通過典型算例，考察所采用的有限元模擬方法的正確性。運(yùn)用有限元軟件，采用瞬態(tài)動力分析中的完全法，針對圖1所示的網(wǎng)殼施加三角脈沖荷載，根據(jù)B-R準(zhǔn)則得到其動力穩(wěn)定臨界荷載，并與文獻(xiàn)[17]采用理論計(jì)算所得臨界荷載進(jìn)行比較，如表1。對比可知，所采用的有限元模擬分析方法計(jì)算結(jié)果與典型算例結(jié)果較為吻合。

圖1 12單元穹頂網(wǎng)殼

荷載類型荷載作用時(shí)間/s臨界荷載文獻(xiàn)[17]理論計(jì)算結(jié)果/N臨界荷載有限元模擬計(jì)算結(jié)果/N三角脈沖荷載0.1410417.30.5250243.2

2 火災(zāi)爆炸作用下單層K8球面網(wǎng)殼動力穩(wěn)定性

2.1 有限元模型

采用的分析對象為單層K8型球面網(wǎng)殼，如圖2所示；跨度為40 m，矢跨比為1/4，考慮火源位置及爆炸點(diǎn)處于網(wǎng)殼中心正下方，距離網(wǎng)殼頂點(diǎn)15 m處。網(wǎng)殼的徑向分頻數(shù)為6；主徑向和環(huán)向桿件截面均為Φ121 mm×4.0 mm。

圖2 單層K8型球面網(wǎng)殼Fig.2 Kiewitt8 single-layer reticulated dom

網(wǎng)殼采用周邊支座采用固端約束，桿件單元及節(jié)點(diǎn)編號如圖3所示。

圖3 網(wǎng)殼桿件、節(jié)點(diǎn)編號Fig.3 Number of members and node

2.2 火災(zāi)空氣升溫和鋼構(gòu)件升溫模型

圖4 不同溫度下鋼材應(yīng)力應(yīng)變曲線Fig.4 Stress-strain curve of steel at different temperature

依據(jù)李國強(qiáng)、杜詠針對高大空間建筑火災(zāi)升溫經(jīng)驗(yàn)公式的研究，即中國《建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)程》對網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)火災(zāi)下內(nèi)部空氣升溫采用高大空間建筑火災(zāi)作用下空氣升溫實(shí)用公式，基于高大空間火災(zāi)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)及《建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)程》，本文考慮火源功率類型為大功率，火災(zāi)增長類型為快速?？紤]無保護(hù)層取初始溫度為20 ℃。

圖5 網(wǎng)殼桿件火災(zāi)溫度曲線Fig.5 Temperature curve of members under fir

2.3 火災(zāi)過程中爆炸超壓作用下動力分析

通過ANSYS有限元模擬，采用瞬態(tài)動力分析中的完全法對網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)進(jìn)行火災(zāi)下爆炸沖擊動力分析，考慮網(wǎng)殼屋面荷載為1.0 kN/m2，轉(zhuǎn)換為質(zhì)量單元施加于節(jié)點(diǎn)上，考慮大變形和大轉(zhuǎn)角；采用Rayleigh阻尼，阻尼比為0.02。

圖6 簡化爆炸超壓荷載Fig.6 Simplified explosion overpressure loa

根據(jù)網(wǎng)殼桿件最高溫度值將火災(zāi)全過程分為6個階段，即網(wǎng)殼桿件最高溫度分別達(dá)到20、100、200、300、400、500 ℃等6個階段。在上述的6個階段分別對網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)進(jìn)行大量的逐級加載的爆炸沖擊模擬，根據(jù)B-R準(zhǔn)則，探究網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)在火災(zāi)不同階段的臨界爆炸峰值超壓。

1)彈性階段 該階段的爆炸峰值超壓值較小，網(wǎng)殼在經(jīng)受爆炸峰值超壓之后，位移能夠得到恢復(fù)；該階段的位移量較小，以高溫下的熱膨脹為主。

2)塑性階段 該階段網(wǎng)殼經(jīng)受爆炸后，產(chǎn)生塑性積累，網(wǎng)殼中心附近節(jié)點(diǎn)的位移不能恢復(fù)，網(wǎng)殼整體剛度降低。

3)破壞階段 爆炸峰值荷載已達(dá)到網(wǎng)殼的臨界爆炸峰值超壓，節(jié)點(diǎn)位移突然陡增，結(jié)構(gòu)已被破壞。

圖7 不同溫度階段下爆炸峰值超壓最大位移曲線Fig.7 Explosion peak overpressure-maximum displacement curve under different temperature

圖8 300 ℃情況下模擬爆炸的節(jié)點(diǎn)位移時(shí)程曲線Fig.8 Node displacement time-history curve for simulated explosion at 300

此外，由圖7所得數(shù)據(jù)，根據(jù)B-R準(zhǔn)則，可以得到火災(zāi)不同階段，單層球面網(wǎng)殼的臨界爆炸峰值超壓，如圖9所示?？梢钥闯?，在桿件最高溫度達(dá)在20～400 ℃的溫度區(qū)間時(shí)，網(wǎng)殼的臨界爆炸峰值超壓隨溫度略有下降；當(dāng)桿件最高溫度達(dá)到500 ℃時(shí)，臨界爆炸峰值超壓下降非常明顯，此時(shí)網(wǎng)殼所有桿件溫度均達(dá)300 ℃以上，整體剛度下降幅度較大，導(dǎo)致臨界爆炸峰值超壓發(fā)生陡降。

圖9 溫度爆炸峰值超壓曲線Fig.9 Temperature-explosion peak overpressure curv

3 不同參數(shù)對單層球面網(wǎng)殼火災(zāi)爆炸性能的影響

3.1 矢跨比

選定跨度為60 m的單層球面網(wǎng)殼，通過改變矢高，對矢跨比分別為1/4、1/5、1/6、1/7的單層球面網(wǎng)殼進(jìn)行對比分析。

經(jīng)過大量的爆炸沖擊模擬，依據(jù)B-R準(zhǔn)則得到矢跨比分別為1/4、1/5、1/6、1/7的單層球面網(wǎng)殼在火災(zāi)不同溫度階段下的臨界爆炸峰值超壓，見表2。

表2 不同矢跨比下網(wǎng)殼臨界爆炸峰值超壓Table 2 Critical explosion peak overpressureof dome with different span ratio

隨矢跨比的減小，單層球面網(wǎng)殼在火災(zāi)不同階段的臨界爆炸峰值超壓荷載呈下降趨勢。這是由于隨著矢跨比減小，網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)在爆炸沖擊方向的整體剛度下降所導(dǎo)致。同樣的不同矢跨比網(wǎng)殼隨著溫度升高，其抗爆性能均呈下降趨勢。

3.2 屋面質(zhì)量

以跨度為40 m、矢跨比為1/4的單層球面網(wǎng)殼為例，研究不同屋面質(zhì)量對單層球面網(wǎng)殼火災(zāi)爆炸作用下的臨界爆炸峰值超壓的影響。上文已研究屋面荷載為1.0 kN/m2的情況，本節(jié)增加考慮無屋面質(zhì)量荷載和屋面質(zhì)量荷載為2.0 kN/m2和3.0 kN/m2的情況。

經(jīng)過大量模擬爆炸沖擊得到跨度為40 m、矢跨比為1/4的單層球面網(wǎng)殼在不同屋面質(zhì)量荷載下，火災(zāi)爆炸情況中的臨界爆炸峰值超壓，如表3。

表3 不同屋面質(zhì)量荷載下網(wǎng)殼臨界爆炸峰值超壓Table 3 Critical explosion peak overpressure ofdome with different roof load

屋面質(zhì)量對網(wǎng)殼的抗爆性能存在一定的影響。由于爆炸超壓作用方向與屋面質(zhì)量荷載的作用方向相反，所以，網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的抗爆性能隨屋面質(zhì)量的增加而提升。隨著網(wǎng)殼桿件溫度的上升，網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)臨界爆炸峰值超壓的下降逐漸明顯。

3.3 約束條件

支座約束條件也是影響火災(zāi)爆炸作用下網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)動力性能的重要參數(shù)之一。網(wǎng)殼均采用將所有邊緣節(jié)點(diǎn)固定鉸支約束的方式，以跨度40 m、矢跨比為1/4的單層球面網(wǎng)殼為例，采用固定鉸支座，分別對網(wǎng)殼邊緣的8、16、24個節(jié)點(diǎn)進(jìn)行固定鉸支約束，如圖10所示，進(jìn)行火災(zāi)爆炸作用下的動力分析。

圖10 網(wǎng)殼支座約束設(shè)置情況Fig.10 Constrained settings of the dom

得到不同約束條件下單層球面網(wǎng)殼在火災(zāi)不同階段的爆炸峰值超壓，見表4和圖11。根據(jù)表4和圖11數(shù)據(jù)可知：

1)在采用8約束與16約束情況下，由于網(wǎng)殼約束支座設(shè)置較少，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)的整體剛度偏小，網(wǎng)殼的臨界爆炸峰值超壓在各個火災(zāi)階段均偏低，且當(dāng)桿件最高溫度達(dá)到400 ℃后，結(jié)構(gòu)剛度發(fā)生明顯下降，其抗爆性能也隨之顯著降低。

2)當(dāng)約束支座設(shè)置增加至24個節(jié)點(diǎn)時(shí)，網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的自由度降低，結(jié)構(gòu)剛度增加，網(wǎng)殼在各個火災(zāi)階段的抗爆性能明顯提高。結(jié)構(gòu)整體剛度和抗爆性能也在桿件最高溫度達(dá)到400 ℃后顯著降低。

3)24約束情況下與全約束情況進(jìn)行對比發(fā)現(xiàn)，當(dāng)網(wǎng)殼桿件最高溫度在20～300 ℃區(qū)間內(nèi)，24約束的網(wǎng)殼抗爆性能略優(yōu)于全約束的網(wǎng)殼；但桿件最高溫度達(dá)到400 ℃以后，24約束的網(wǎng)殼整體剛度的下降幅度超過全約束網(wǎng)殼，導(dǎo)致其抗爆性能下降更為明顯。

表4 不同約束條件下網(wǎng)殼臨界爆炸峰值超壓Table 4 Critical explosion peak overpressure ofdome with different constrained settings

圖11 變約束條件下網(wǎng)殼爆炸峰值超壓溫度曲線Fig.11 Explosion peak overpressure-temperature curve of dome with different constrained setting

4 結(jié)論

對單層球面網(wǎng)殼在火災(zāi)爆炸作用下的動力穩(wěn)定性進(jìn)行了研究。得到以下結(jié)論：

1)以高大空間實(shí)用火災(zāi)升溫公式為基礎(chǔ)，采用火災(zāi)全過程模擬耦合爆炸沖擊的方式，可以進(jìn)行網(wǎng)殼在火災(zāi)高溫與爆炸沖擊共同作用下的全過程模擬分析。

2)通過爆炸峰值超壓與網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)位移之間的關(guān)系曲線，可以掌握網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)隨爆炸峰值超壓的增大、結(jié)構(gòu)動力性狀不斷變化直至失穩(wěn)的全過程。根據(jù)B-R準(zhǔn)則可以判定單層球面網(wǎng)殼在火災(zāi)不同溫度階段的爆炸沖擊臨界超壓荷載。

3)矢跨比對網(wǎng)殼在火災(zāi)爆炸作用下的動力性能有較大的影響，隨著矢跨比的減小，網(wǎng)殼在火災(zāi)爆炸作用下的動力穩(wěn)定性能降低，屋面質(zhì)量對網(wǎng)殼在火災(zāi)爆炸作用下的動力穩(wěn)定性能有一定的影響。約束條件對網(wǎng)殼在火災(zāi)爆炸作用下的動力穩(wěn)定性影響較大。約束設(shè)置越多的網(wǎng)殼在較高溫度階段的抗爆能力越強(qiáng)。

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2017-04-08

National Key R & D Program (No.2016YFC0701201) ；Hunan Science and Technology Innovation Team Rolling Funding Project (Hunan Financial Education Quota (2015) No.616)

AuthorbriefHe Yongjun(1970-)，professor，doctorial supervisor，main research interests：theory and application of steel structure and large span spatial structure，E-mail:hyj0087@163.com.

Dynamicresponseofsingle-layerreticulateddomesunderfireandblastloads

HeYongjun1，ZhouDongxing1，ZhouXuhong2

(1.College of Civil Engineering, Hunan University, Changsha 410082,P.R.China；2. School of Civil Engineering,Chongqing University, Chongqing 400045,P.R.China)

The Kiewitt-8 single-layer reticulated domes were taken as case study. Considering the influence of geometric nonlinearity and temperature on the properties of the material, the dynamic behavior of the single-layer reticulated domes subjected to blast loading in different fire stages was simulated. According to the B-R criterion, the dynamic stability critical overpressure loads of K8 single-layer reticulated domes subjected to blast loading in different fire stages could be determined by the relationship between the peak overpressure of blast and the structural dynamic response. And the influence of parameters such as the rise-span ratio, the roof load and the constraint settings on the dynamic stability of single-layer reticulated domes subjected to blast loading in different fire stages were analyzed. The results show that fires have a great influence on the dynamic stability of the reticulated domes under the impact of explosion, When the maximum temperature of the reticulated dome rods rises to more than 500℃, the anti-explosion ability of the dome greatly decreases. The rise-span ratio, the roof load and the restraint settings have different effects on the anti-blast ability of the reticulated domes in different fire stages.

reticulated domes; fire; blast loading; dynamic response

10.11835/j.issn.1674-4764.2018.01.008

TU392.3

A

1674-4764(2018)01-0055-07

2017-04-08

國家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃(2016YFC0701201)；湖南省高?？萍紕?chuàng)新團(tuán)隊(duì)滾動資助計(jì)劃(湘財(cái)教指(2015)616號)

賀擁軍(1970-)，男，教授，博士生導(dǎo)師，主要從事鋼結(jié)構(gòu)及大跨空間結(jié)構(gòu)理論與應(yīng)用研究，E-mail:hyj0087@163.com。

(編輯 胡玲)