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    馬道靜載試驗(yàn)與有限元分析

    2017-12-23 06:18:49馬凱文吳珊珊方順中
    中國建材科技 2017年5期
    關(guān)鍵詞:馬道桁架撓度

    馬凱文 吳珊珊 方順中

    (1甘肅省民航建設(shè)集團(tuán)有限公司,甘肅 蘭州 730070;2甘肅第六建設(shè)集團(tuán)股份有限公司,甘肅 蘭州 730030;3蘭州理工大學(xué)土木工程學(xué)院,甘肅 蘭州 730050)

    馬道靜載試驗(yàn)與有限元分析

    馬凱文1吳珊珊2方順中3

    (1甘肅省民航建設(shè)集團(tuán)有限公司,甘肅 蘭州 730070;2甘肅第六建設(shè)集團(tuán)股份有限公司,甘肅 蘭州 730030;3蘭州理工大學(xué)土木工程學(xué)院,甘肅 蘭州 730050)

    本文以某大劇院多功能廳鋼桁架結(jié)構(gòu)馬道為背景,對該馬道進(jìn)行了靜載試驗(yàn)研究。由于是新建結(jié)構(gòu),對其正常使用存在不確定性,所以用單調(diào)加載靜力試驗(yàn)來研究其承載力和穩(wěn)定性。通過靜載試驗(yàn)得到馬道最大跨主要受力桿件的應(yīng)變大小以及最大跨撓度大小等重要數(shù)據(jù),然后使用有限元軟件ABAQUS進(jìn)行了建模分析,由此也進(jìn)一步的驗(yàn)證出檢測數(shù)據(jù)的可靠性。有了這一分析過程也將為現(xiàn)實(shí)工程結(jié)構(gòu)靜載試驗(yàn)檢測鑒定提供參考。

    靜載試驗(yàn);鋼桁架;馬道;檢測鑒定

    靜載試驗(yàn)是考慮結(jié)構(gòu)或構(gòu)件在靜力荷載作用下,測的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的各種變形、內(nèi)力變化從而評定其工作性能及承載能力。本試驗(yàn)是對某大劇院鋼桁架結(jié)構(gòu)中的馬道進(jìn)行靜力荷載試驗(yàn)研究,主要研究的是鋼桁架在節(jié)點(diǎn)滿布荷載時,鋼桁架跨中最大撓度和桁架弦桿的應(yīng)變。

    1 建筑結(jié)構(gòu)概況

    圖1 10.340馬道平面圖

    大劇院主要由劇院、多功能廳、展廳三部分組成,三部分在圓弧的三分點(diǎn)上,這三部分連接部位為商業(yè)區(qū),整個建筑外輪廓與圓弧吻合。本工程總建筑面積約為3.2萬m2。大劇院地下4層,地上6層,建筑總高度41.1m,結(jié)構(gòu)主屋面高度為31.85m[1]。整個建筑的抗震設(shè)防烈度為7度,基本地震加速度為0.10g,設(shè)計(jì)地震分組為第二組,建筑場地類別為Ⅱ類。建筑抗震設(shè)防分類為乙類[2,3]。剪力墻、框架柱和框架梁抗震等級均為一級,對于關(guān)鍵構(gòu)件的抗震措施提高一級,為特一級。舞臺口大梁(跨度24m)、舞臺屋蓋(跨度23.6m)、觀眾廳屋蓋(跨度34m)等為大跨結(jié)構(gòu);觀眾廳樓座為大懸挑結(jié)構(gòu)[4]。馬道采用Q235B鋼材。本次所進(jìn)行靜載試驗(yàn)的結(jié)構(gòu)為多功能廳的馬道,如圖1紅色區(qū)域位置,馬道實(shí)圖見圖2。

    圖2 馬道實(shí)圖

    2 現(xiàn)場荷載試驗(yàn)

    2.1 試驗(yàn)?zāi)康暮蛢?nèi)容

    對新建的大劇院鋼桁架結(jié)構(gòu)進(jìn)行現(xiàn)場靜力荷載試驗(yàn)。根據(jù)委托單位要求和試驗(yàn)條件,試驗(yàn)雙方協(xié)商確定,采用重力加載法模擬設(shè)計(jì)荷載,采用跨中控制截面相同效應(yīng)的等效荷載進(jìn)行加載,確定試驗(yàn)荷載值按照規(guī)范要求,在正常使用極限狀態(tài)荷載值的0.85~1.05之間[5]。研究鋼桁架在節(jié)點(diǎn)滿布荷載時,鋼桁架跨中最大撓度和桁架弦桿的應(yīng)變,驗(yàn)證結(jié)構(gòu)的可靠性。

    2.2 試驗(yàn)加載

    1)加載圖示

    根據(jù)現(xiàn)場條件,本次試驗(yàn)采用重力加載,根據(jù)現(xiàn)場提供的沙袋為加載重物,小包沙袋重25kg,大包沙袋重50kg,以線荷載形式加載。馬道具體加載圖式見圖3,實(shí)際最終加載量見圖4所示。

    圖3 馬道加載圖式

    圖4 馬道現(xiàn)場加載圖

    2)控制荷載

    依據(jù)規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)構(gòu)件使用狀態(tài)短期試驗(yàn)荷載值應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件控制截面上的荷載短期效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值和試驗(yàn)加載圖式經(jīng)換算確定。

    由于馬道是對稱結(jié)構(gòu),為了簡化計(jì)算并反映其實(shí)際受力情況,實(shí)行半馬道試驗(yàn)荷載布置。按照在《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB5009-2012[6]荷載作用計(jì)算,上人馬道其活荷載設(shè)計(jì)值取2KN/m2。根據(jù)規(guī)范建議的靜力試驗(yàn)荷載的效率系數(shù)在0.85~1.05的范圍內(nèi),所以試驗(yàn)荷載的效率系數(shù)取為設(shè)計(jì)荷載的0.85,故此馬道最大試驗(yàn)荷載取為1.70 KN/m2。因此需要用36袋沙袋的重量來模擬試驗(yàn)荷載進(jìn)行試驗(yàn),即換算成集中力后一個節(jié)點(diǎn)所加載的最大試驗(yàn)荷載值取P=18kN。

    3)正式加載

    加載方式采用分級加載,便于控制加(卸)載速度和觀測分析各種變化。此次試驗(yàn)根據(jù)實(shí)際條件分兩階段加卸載:其一,加載階段,在保證加載裝置、儀器儀表正常工作前提下,測點(diǎn)與荷載關(guān)系變化曲線符合要求之后,按照分級加載要求進(jìn)行正式加載,此次加載分3次達(dá)到試驗(yàn)荷載值,其二,卸載階段,直接卸載。

    此次加載程序主要依據(jù)以下原則進(jìn)行,分3級進(jìn)行加載,每級加載荷載持續(xù)時間為15min;殘余變形測量在全部卸載后變形恢復(fù)后進(jìn)行。馬道加載按照工況1~工況4進(jìn)行,如圖5~圖8所示,圖中所示數(shù)字為該處所加的沙袋的重量(單位:kg),每一工況所加的沙袋總重分別為:P=4.5kN、P=9kN、P=18kN。

    圖5 工況1荷載布置圖

    圖6 工況2荷載布置圖

    圖7 工況3荷載布置圖

    圖8 工況4荷載布置圖

    表1 每級荷載沙袋總重

    2.3 量測方案

    在進(jìn)行靜載試驗(yàn)時,為了對馬道在荷載作用下的實(shí)際工作有全面的了解,就要求利用各種儀器設(shè)備測量結(jié)構(gòu)反應(yīng)的某些參數(shù),從而為分析結(jié)構(gòu)的工作狀態(tài)提供科學(xué)依據(jù)。利用充分的力學(xué)和結(jié)構(gòu)理論對結(jié)構(gòu)進(jìn)行初步估算,然后合理地布置測點(diǎn),力求減少靜載試驗(yàn)工作量而盡可能獲得必要的數(shù)據(jù)。數(shù)據(jù)采集方案設(shè)計(jì)考慮如下內(nèi)容:

    1)應(yīng)變測點(diǎn)布置和數(shù)量

    馬道的彎矩和最大撓度都發(fā)生在跨中的鋼梁截面處,即跨中截面為此次試驗(yàn)的控制截面。為獲得更多的試件的性態(tài)信息,確定應(yīng)變(應(yīng)力)測試斷面為左2跨的跨中截面、支座截面和節(jié)點(diǎn)處,并在馬道和轉(zhuǎn)換層布置應(yīng)變測點(diǎn),沿豎向布置6個測點(diǎn);共計(jì)16個應(yīng)變測點(diǎn),具體如圖9所示,圖中數(shù)字1~16(括號內(nèi)為對面的應(yīng)變片)為應(yīng)變測點(diǎn)。應(yīng)變測試采用金屬應(yīng)變片,采集設(shè)備為DH3821靜態(tài)應(yīng)變測試系統(tǒng),分辨率為。

    圖9 馬道應(yīng)變測點(diǎn)布置圖

    2)位移測點(diǎn)布置

    在靜載試驗(yàn)中,利用位移計(jì)測量馬道的變形,應(yīng)合理選擇測點(diǎn)的位置,使得測點(diǎn)有代表性且便于分析和計(jì)算。此次靜載試驗(yàn)馬道和面光橋是對稱結(jié)構(gòu),具有對稱性。利用結(jié)構(gòu)本身和荷載作用的對稱性,在控制測點(diǎn)相對稱的位置上布置一定數(shù)量的校核測點(diǎn)。馬道位移測點(diǎn)布置在左2跨節(jié)點(diǎn)和跨中處,為消除支座沉降對測試結(jié)果的影響,在兩端支座處布置4個位移測點(diǎn)以測量支點(diǎn)沉降,共計(jì)8位移測點(diǎn),具體見圖10。圖中字母編號a~h為撓度測點(diǎn)。撓度測試采用應(yīng)變式位移傳感器,分辨率為±0.01。

    圖10 馬道位移測點(diǎn)布置

    3 試驗(yàn)結(jié)果與有限元分析

    表2 馬道實(shí)驗(yàn)荷載以及有限元模型荷載

    3.1 有限元模型計(jì)算

    為了能夠準(zhǔn)確的分析馬道的整體受力規(guī)律及其使用性能,本次計(jì)算采用“ABAQUS分析程序”進(jìn)行空間受力分析。有限元模型建立按照馬道實(shí)際計(jì)算長度進(jìn)行,擱置在現(xiàn)場的馬道兩個端部中心的距離為14800mm,3條槽鋼上鋪設(shè)鋼板,下與橫梁連接,簡化為連續(xù)梁模型。為了得到馬道的極限承載力,在設(shè)計(jì)荷載2.0KN/m2的基礎(chǔ)上進(jìn)行逐級加載,每級遞增0.5KN/m2,加載至破壞。加載方案如表2。模型建立和計(jì)算圖如圖11~圖16所示。

    圖11 馬道網(wǎng)格劃分圖

    圖12 工況一荷載作用下應(yīng)力云圖

    圖13 工況二荷載作用下應(yīng)力云圖圖

    圖14 工況三荷載作用下應(yīng)力云圖

    3.2 撓度測試數(shù)據(jù)分析

    1)靜載試驗(yàn)后,對采集的數(shù)據(jù)進(jìn)行整理換算、統(tǒng)計(jì)分析。應(yīng)變式位移計(jì)傳感器測得的應(yīng)變值換算成位移值,由測得的位移計(jì)算撓度。通過對左二跨跨中兩個位移傳感器所測到的數(shù)值進(jìn)行分析處理,在處理分析時,跨中豎向位移值已經(jīng)將支座產(chǎn)生的沉降進(jìn)行了消除。具體各級荷載作用下跨中豎向位移值匯總制表見表3。

    圖15 工況四荷載作用下應(yīng)力云圖

    圖16 設(shè)計(jì)荷載作用下應(yīng)力云圖

    從表中可以看出隨著荷載的增加,各個測點(diǎn)的豎向位移值成線性比例增長,卸載亦按照線性比例減小,殘余豎向位移值最大只有0.1mm,不足最大值的10%。撓度測點(diǎn)豎向位移值隨加卸載為線性增減,結(jié)果表明該馬道在線性范圍內(nèi)工作。最大工況下的撓度也比設(shè)計(jì)荷載下的撓度小,說明結(jié)構(gòu)安全。根據(jù)實(shí)測的撓度值與理論撓度值,計(jì)算出了撓度校驗(yàn)系數(shù),其分布范圍為0.38~0.95,多數(shù)集中在0.75左右,可見馬道具有較大的剛度。且實(shí)測撓度最大為1.24mm小于允許撓度值7.3.mm。

    規(guī)范[6]允許撓度計(jì)算公式:

    (2)實(shí)測與理論撓度值比較

    表3 不同工況(各級荷載加卸載)下各截面撓度值

    b#測點(diǎn)和f#測點(diǎn)實(shí)測撓度值與理論撓度值比較見圖17、圖18。從圖中可以看出各級荷載作用下理論值均大于實(shí)測值。且實(shí)測值接近理論值,說明試驗(yàn)對有限元的分析檢測是可靠的。

    圖17 b#測點(diǎn)撓度實(shí)測與理論值比較

    圖18 f#測點(diǎn)撓度實(shí)測與理論值比較

    表4 不同工況下(各級加載)各測點(diǎn)應(yīng)力值

    3.3 應(yīng)力測試數(shù)據(jù)分析

    1)由應(yīng)變片測得的應(yīng)變數(shù)值進(jìn)行結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析,先將測得的應(yīng)變轉(zhuǎn)化成應(yīng)力,然后由結(jié)構(gòu)的變形和荷載關(guān)系可得到結(jié)構(gòu)的屈服點(diǎn)、延性和恢復(fù)力模型等。

    通過實(shí)測數(shù)據(jù),選取具有代表性的測點(diǎn)繪制應(yīng)力與荷載變化曲線。選取測點(diǎn)為8#、12#、13#、14#和16#測點(diǎn),曲線見圖19~圖23。并且選擇其中的12#、13#、14#、16#測點(diǎn)進(jìn)行理論與實(shí)測的應(yīng)力值比較,見表4。

    圖19 測點(diǎn)8#應(yīng)力與荷載變化曲線

    圖20 測點(diǎn)12#應(yīng)力與荷載變化曲線

    圖21 測點(diǎn)13#應(yīng)力與荷載變化曲線

    圖22 測點(diǎn)14#應(yīng)力與荷載變化曲線

    圖23 測點(diǎn)16#應(yīng)力與荷載變化曲線

    從表4中,根據(jù)實(shí)測的應(yīng)力值與理論應(yīng)力值,計(jì)算出了應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù),其分布范圍為0.46~0.96,均小于1.0,說明馬道具有較好的強(qiáng)度。從圖中曲線可以得到應(yīng)力隨荷載成線性變化,馬道處于線彈性范圍內(nèi)。實(shí)測應(yīng)力均遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度210 MPa,滿足規(guī)范要求。

    2)實(shí)測與理論測點(diǎn)應(yīng)力對比

    圖24~圖27給出了各級荷載作用下,12#、13#、14#和16#測點(diǎn)的實(shí)測應(yīng)力和理論應(yīng)力曲線對比。從圖中可以看出各點(diǎn)的理論計(jì)算值均大于實(shí)測應(yīng)力。且應(yīng)力值都很小,實(shí)測應(yīng)力均小于鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度215MPa。說明此時構(gòu)件還完全處于線彈性階段。

    圖24 測點(diǎn)12#實(shí)測與理論應(yīng)力對比

    圖25 測點(diǎn)13#實(shí)測與理論應(yīng)力對比

    圖26 測點(diǎn)14#實(shí)測與理論應(yīng)力對比

    圖27 測點(diǎn)16#實(shí)測與理論應(yīng)力對比

    4 結(jié) 語

    該試驗(yàn)馬道經(jīng)過荷載效率系數(shù)為0.85的荷載作用以及分析測試結(jié)果可得如下結(jié)論:

    1)根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果分析,馬道在試驗(yàn)荷載作用下的應(yīng)力很小且最大工況下的撓度也比設(shè)計(jì)荷載下的撓度小,強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性均滿足規(guī)范要求。

    2)經(jīng)過有限元軟件的理論分析,馬道在靜力荷載作用下,撓度測點(diǎn)豎向位移值隨加卸載為線性增減,應(yīng)力隨荷載成線性變化,結(jié)果表明馬道在線彈性范圍內(nèi)工作。說明結(jié)構(gòu)安全,滿足規(guī)范要求。

    3)經(jīng)過試驗(yàn)和有限元模擬的結(jié)果比較,理論計(jì)算值均大于實(shí)測應(yīng)力,而且在加載過程中馬道的應(yīng)力和變形與荷載基本成線性關(guān)系。實(shí)測應(yīng)力均小于鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度215MPa。說明此時構(gòu)件還完全處于線彈性階段。試驗(yàn)過后馬道無過大的撓度和變形,最大撓度也滿足規(guī)范中允許的撓度。

    綜合分析說明,本次試驗(yàn)的馬道具有足夠的剛度和強(qiáng)度,滿足《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 50009-2011)要求的承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。

    [1]張掖大劇院結(jié)構(gòu)超限設(shè)計(jì)可行性報告[R].深圳:深圳市建筑設(shè)計(jì)研究總院有限公司, 2014.

    [2]GB 50223-2008 建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)[S].北京: 中國建筑工業(yè)出版社,2008.

    [3]GB 50011-2010 建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京: 中國建筑工業(yè)出版社,2010.

    [4]周斌,王啟文,楊旺華,劉國銀,盧郁,李淑娟.甘肅張掖大劇院抗震性能設(shè)計(jì)[J]. 建筑結(jié)構(gòu),2015,(15):36-40+16.

    [5]交通部頒.公路橋涵養(yǎng)護(hù)規(guī)范(JTGH11- 2004)[M].北京:人民交通出版社,2004.

    [6]GB5009-2012建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2012.

    [7]GB 50010-2003鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2011.

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    static load test; steel truss; bridleway; inspecting and appraising

    U448.22

    B

    1003-8965(2017)05-0076-06

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