板材單點(diǎn)漸進(jìn)成形破裂模擬優(yōu)化與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

耿 佩 ，崔玉琦 ，黨 杰 ，馬 晶

（1.西安航空職業(yè)技術(shù)學(xué)院，陜西 西安 710089；2.重慶大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，重慶400044）

板材單點(diǎn)漸進(jìn)成形破裂模擬優(yōu)化與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

耿 佩1，崔玉琦2，黨 杰1，馬 晶1

（1.西安航空職業(yè)技術(shù)學(xué)院，陜西 西安 710089；2.重慶大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，重慶400044）

針對(duì)漸進(jìn)成形工藝加工半錐角較小制件側(cè)壁厚度減薄及破裂問題，基于ABAQUS建立漸進(jìn)成形有限元分析模型，并進(jìn)行數(shù)值模擬與結(jié)果分析。對(duì)于板材破裂及厚度分布不均現(xiàn)象提出優(yōu)化方案，并完成數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，結(jié)果顯示，實(shí)驗(yàn)加工與數(shù)值模擬結(jié)果基本一致。最后總結(jié)出漸進(jìn)成形中板材發(fā)生破裂的原因、本質(zhì)及解決方法。

漸進(jìn)成形；破裂；實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證；模擬優(yōu)化

隨著現(xiàn)代工業(yè)的快速發(fā)展，產(chǎn)品更新?lián)Q代的周期逐漸縮短，對(duì)小批量金屬板類零件的需求越來越高。傳統(tǒng)的板材成形工藝其模具制作周期長，費(fèi)用高，難以適應(yīng)小批量多品種生產(chǎn)和樣品試制的需要[1-2]。

20世紀(jì)90年代初，松原茂夫[2]提出一種新型金屬板材數(shù)字化漸進(jìn)成形技術(shù)，為新產(chǎn)品的快速開發(fā)提供了一種先進(jìn)手段。目前，漸進(jìn)成形技術(shù)主要應(yīng)用于航空航天、汽車制造、輕工等領(lǐng)域。此種成形技術(shù)柔性化程度高、適應(yīng)性強(qiáng)，不存在對(duì)模具的依賴，能很好地滿足市場對(duì)產(chǎn)品多樣性、快速性的要求，但同時(shí)也存在著各種成形缺陷，如壁厚減薄嚴(yán)重及分布不均、破裂、起皺等失穩(wěn)現(xiàn)象，其中，板材厚度分布不均及破裂是當(dāng)前亟待解決的主要問題[3-4]。

1 單點(diǎn)漸進(jìn)成形有限元模型的建立

建立漸進(jìn)成形過程的有限元模型首先要建立描述成形過程的幾何模型。對(duì)于漸進(jìn)成形過程，主要研究的是成形過程中板材的變形情況，不涉及成形設(shè)備的相關(guān)分析內(nèi)容。因此，在描述成形過程的幾何模型時(shí)，忽略設(shè)備模型，達(dá)到簡化模型的目的。

本文針對(duì)圓臺(tái)件成形，已借助UG8.5中建立了單點(diǎn)漸進(jìn)成形CAD模型，包括工具頭、板材、壓邊圈及圓臺(tái)支撐件，將其依次導(dǎo)入ABAQUS中，并按照漸進(jìn)成形工藝特點(diǎn)進(jìn)行裝配。其裝配后的有限元模型如圖1所示。

圖1 單點(diǎn)漸進(jìn)成形有限元模型

模擬初始圓臺(tái)支撐件的半錐角為20°，采用材料DC56鋼材，板厚0.8mm，其材料性能參數(shù)如表1所示。導(dǎo)入有限元模型及材料參數(shù)之后，基于ABAQUS前處理模塊，對(duì)其進(jìn)行分析步設(shè)置、定義接觸關(guān)系、邊界條件和載荷并劃分網(wǎng)格，最后提交分析。

表1 DC56材料主要參數(shù)值

2 數(shù)值模擬結(jié)果分析

2.1 厚度分析

在漸進(jìn)成形過程中，板材在工具頭作用下發(fā)生變形，由于變形過程中板材的體積不變而表面積在增加，因此成形后的板材勢(shì)必會(huì)減薄。研究表明，板材減薄后的厚度t與成形半錐角θ相關(guān)，并滿足正弦規(guī)律：t=t0sinθ[5]。板材的最小厚度值，是考察板材產(chǎn)生變形后是否發(fā)生起皺、拉裂等失穩(wěn)現(xiàn)象的重要參數(shù)之一。如圖2所示為20°圓臺(tái)件數(shù)值模擬板材厚度分布圖。

圖2 20°圓臺(tái)件厚度分布模擬結(jié)果

由圖2可知，板材變形后側(cè)壁厚度明顯減薄，越靠近側(cè)壁中間處減薄越嚴(yán)重，制件頂面厚度變化不明顯。模擬進(jìn)行到255步時(shí)，側(cè)壁處存在網(wǎng)格被擠壓現(xiàn)象，工具頭前端存在積料現(xiàn)象，最薄處厚度為0.1751mm，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于t×sinθ=0.2636mm的最小厚度，此時(shí)可以判定該制件發(fā)生破裂。

2.2 應(yīng)變分析

半錐角20°的板材變形應(yīng)變結(jié)果如圖3所示，由圖可知，破裂處的變形程度明顯強(qiáng)于其他側(cè)面。這與零件在實(shí)際加工中的情況是一致的，在實(shí)際加工中每個(gè)側(cè)面的變形程度是不同的，破裂的發(fā)生也不具有對(duì)稱性。由圖可知破裂處的等效應(yīng)變已經(jīng)達(dá)到3.636。

圖3 20°圓臺(tái)件應(yīng)變分布模擬結(jié)果

由圖3還可知，零件的法蘭區(qū)域以及底部幾乎沒有發(fā)生變形，側(cè)壁變形明顯，尤其是工具頭每次進(jìn)刀處變形最為明顯。并且最大等效塑性應(yīng)變均發(fā)生在制件的側(cè)壁上，故破裂最可能出現(xiàn)的位置即側(cè)壁等效應(yīng)變最大處。

3 優(yōu)化模擬及結(jié)果分析

上述模擬結(jié)果顯示出半錐角為20°的板材出現(xiàn)破裂及側(cè)壁壁厚分布不均現(xiàn)象。為改善模擬效果，將底部支撐半錐角增加到21°，其他條件保持不變，重新模擬，其板材變形厚度分布如圖4所示。板材變形基本規(guī)律與20°時(shí)相同，側(cè)壁厚度明顯減薄，且側(cè)壁中間處減薄最為嚴(yán)重，最薄處板材厚度為0.2662mm。雖然板材變形后側(cè)壁減薄嚴(yán)重，但并沒有發(fā)生破裂，且厚度分布相對(duì)20°板材更加均勻。

圖4 20°圓臺(tái)件厚度分布模擬結(jié)果

重新模擬后的板材應(yīng)變分布情況如圖5所示。板材側(cè)壁應(yīng)變有所增大，最后加工處的等效應(yīng)變均大于側(cè)壁其他位置，最大等效應(yīng)變值為3.149。制件的法蘭區(qū)域以及底部幾乎沒有發(fā)生變形，側(cè)壁變形明顯，尤其是工具頭每次進(jìn)刀處變形最為明顯。并且最大等效塑性應(yīng)變均發(fā)生在制件的側(cè)壁上，因此當(dāng)成形半錐角越小時(shí)破裂最可能出現(xiàn)的位置是側(cè)壁等效應(yīng)變最大處。很明顯，隨著成形半錐角的增加，零件的最大等效應(yīng)變逐漸減小，且側(cè)壁等效應(yīng)變的分布也越來越均勻，制件成形質(zhì)量變好。

圖5 21°圓臺(tái)件應(yīng)變分布模擬結(jié)果

4 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

為驗(yàn)證上述模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性，將半錐角分別為20°和21°的板材進(jìn)行單點(diǎn)漸進(jìn)成形的實(shí)際加工，板厚仍采用0.8mm，工具頭尺寸及其他條件與模擬基本保持一致，加工結(jié)果如圖6所示。由圖可知，21°圓臺(tái)件在實(shí)際加工中完好無損，沒有明顯缺陷；20°圓臺(tái)件與模擬結(jié)果一致，出現(xiàn)嚴(yán)重的破裂現(xiàn)象，且出現(xiàn)破裂的位置與數(shù)值模擬所預(yù)測(cè)基本相符，都在制件側(cè)壁位置。

圖6 加工實(shí)驗(yàn)結(jié)果

5 總結(jié)

板材破裂的本質(zhì)是材料的強(qiáng)度或塑性不足，當(dāng)拉應(yīng)力超過臨界值時(shí)便會(huì)發(fā)生。板材漸進(jìn)成形中經(jīng)常出現(xiàn)破裂缺陷，如板材產(chǎn)生變薄拉深變形時(shí)局部出現(xiàn)變薄嚴(yán)重現(xiàn)象[6]。

導(dǎo)致板材破裂的原因主要是板材本身有裂紋和夾層，金相組織不均，晶粒太大，硬度不均等；或者成形半錐角θ大于板材成形極限角，導(dǎo)致板材減薄量太大，產(chǎn)生破裂。

破裂問題一直是板材漸進(jìn)成形中存在的主要缺陷，針對(duì)破裂產(chǎn)生的原因，可從以下三個(gè)方面入手來解決：①減小變形區(qū)所需變形量；②提高材料塑性變形能力，選用延伸率較大或者硬化指數(shù)較大、塑性變形能力較強(qiáng)的材料；③增大變形區(qū)域和變形均勻化程度，減少集中變形。

[1]莫健華，韓 飛.金屬板材數(shù)字化漸進(jìn)成形技術(shù)研究現(xiàn)狀[J].中國機(jī)械工程，2008，19（4）：494-497.

[2]松原茂夫.數(shù)值制禦逐次成形法[J].塑性と加工，1994，35（406）：1258-1263.

[3]周小磊.金屬板材多點(diǎn)復(fù)合漸進(jìn)成形破裂缺陷研究[D]。南昌：江西理工大學(xué)，2015.

[4]李軍超，毛 鋒，周 杰.板材單點(diǎn)漸進(jìn)成形工藝數(shù)值模擬與成形缺陷研究[J].熱加工工藝，2010，（5）.

[5]李湘吉，李明哲，蔡中義.板料單點(diǎn)漸進(jìn)成形數(shù)值模擬研究[J].鍛壓技術(shù)，2009，（4）.

[6]高錦張.板料數(shù)控漸進(jìn)成形技術(shù)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2011.

Simulation optimization and experimental verification of fracture during single point incremental forming process for sheet metal

GENG Pei1,CUI Yuqi2,DANG Jie1,MA Jing1
（1.Xi'an Aeronautical Polytechnic Institute,Xi'an 710089,Shaanxi China;2.College of Materials Science and Engineering,Chongqing University,Chongqing 400044,China）

Aiming at the side wall thickness thinning and fracture issues of workpieces with small semi-cone angle during single point incremental forming process,the finite element analysis model of the process has been established on the basis of ABAQUS.The numerical simulation and analysis have been conducted.The optimized proposal for plate fracture and uneven thickness has been put forward.The numerical simulation and experimental verification have been completed.The results show the experimental results agree with the numerical simulation results.Finally,the reason,nature and solution of the plate during single point incremental forming process have been summarized.

Incremental forming;Fracture;Experimental verification

TG386

A

10.16316/j.issn.1672-0121.2017.04.020

1672-0121（2017）04-0068-03

2017-03-12；

2017-05-06

西安航空職業(yè)技術(shù)學(xué)院2016～2017年度自選綜合科研項(xiàng)目（16XHKY-017）

耿 佩（1987-），女，碩士，從事金屬塑形成形加工工藝研究。E-mail：gengpei119@163.com