高性能玻鎂外掛墻板的耐久性及其微觀機(jī)理

譚永山 余紅發(fā) 劉倩倩

(1南京航空航天大學(xué)土木工程系, 南京 210016)(2原構(gòu)咨詢設(shè)計有限公司, 上海 200232)

高性能玻鎂外掛墻板的耐久性及其微觀機(jī)理

譚永山1余紅發(fā)1劉倩倩2

(1南京航空航天大學(xué)土木工程系, 南京 210016)(2原構(gòu)咨詢設(shè)計有限公司, 上海 200232)

通過噴淋-熱輻射和碳化-噴淋試驗,研究了環(huán)境因素對普通和高性能玻鎂外掛墻板(GRMCS)彎曲性能的影響,并采用X射線衍射和掃描電鏡分析了環(huán)境因素影響下GRMCS的劣化機(jī)理．結(jié)果表明,GRMCS在噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕條件下的抗彎強(qiáng)度保留率均在80%以上,而在碳化-噴淋循環(huán)侵蝕條件下,普通GRMCS的抗彎強(qiáng)度保留率僅為48.88%．在噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕條件下,普通GRMCS中Mg(OH)2含量明顯比高性能GRMCS中Mg(OH)2含量高,且其微觀結(jié)構(gòu)酥松;在碳化-噴淋循環(huán)侵蝕條件下,普通GRMCS的主要強(qiáng)度相5Mg(OH)2·MgCl2·8H2O(5·1·8)相基本消失,最終產(chǎn)物為4MgCO3·Mg(OH)2·4H2O(4·1·4)相和MgCO3,而高性能GRMCS的主要物相仍為5·1·8相．高性能GRMCS纖維表面光滑,而普通GRMCS則出現(xiàn)了較多的腐蝕微孔,說明高性能GRMCS較普通GRMCS具有更好的耐久性．

玻鎂外墻掛板(GRMCS);噴淋;碳化;熱輻射;微觀結(jié)構(gòu)

隨著工業(yè)與民用建筑裝飾裝修產(chǎn)業(yè)的快速發(fā)展,建筑用裝飾裝修板材的用量快速增加．玻璃纖維具有耐高溫、不燃、抗腐、隔熱、隔音性好、抗拉強(qiáng)度高、電絕緣性好等優(yōu)點(diǎn)[1],將其作為增強(qiáng)材料添加到水泥中可制備出玻璃纖維增強(qiáng)水泥材料(GRC)[2]．鑒于Ca(OH)2對玻璃纖維的腐蝕作用,早期的GRC耐久性差,無法使用．目前,大量使用的GRC外墻板中主要采用氧化鋯改性的抗堿玻璃纖維[3]．

氯氧鎂水泥(MOC)是法國科學(xué)家Sorel[4]發(fā)明的一種氣硬性膠凝材料．與硅酸鹽水泥相比,MOC具有早強(qiáng)、高強(qiáng)、輕質(zhì)、低堿性、代木和隔熱等優(yōu)點(diǎn)[5-8]．

玻鎂外墻掛板(GRMCS) 是一種以MOC為基體材料、以玻璃纖維為增強(qiáng)材料制成的水泥基復(fù)合材料,具有質(zhì)量輕、強(qiáng)度高、不燃燒、成本低和生產(chǎn)工藝簡單等優(yōu)點(diǎn),但耐久性差一直是限制其應(yīng)用的關(guān)鍵問題．為了改善GRMCS的耐久性,文獻(xiàn)[9-10]通過摻入復(fù)合抗水劑、礦渣和玻璃纖維,制備出高性能GRMCS,并采用熱水加速老化試驗研究其耐久性,結(jié)果表明在80℃熱水條件下加速老化12 d后,高性能GRMCS的強(qiáng)度保留率大于60%．由于水化產(chǎn)物中形成了一種穩(wěn)定的具有凝膠相膠結(jié)結(jié)晶相的獨(dú)特結(jié)構(gòu),高性能GRMCS具有較好的抗水性．文獻(xiàn)[11]研究了GRMCS的抗凍性,發(fā)現(xiàn)雙摻15%復(fù)合抗水劑和20%礦渣能改善MOC的孔結(jié)構(gòu),有利于提高GRMCS的抗凍性．然而,GRMCS在室外環(huán)境的使用中,會遭受日曬、雨淋和碳化環(huán)境因素的劣化影響,關(guān)于這方面的研究未見相關(guān)報道．鑒于此,本文研究了普通和高性能GRMCS在噴淋-熱輻射和碳化-噴淋條件下的彎曲力學(xué)性能變化,分析其水化產(chǎn)物的物相轉(zhuǎn)變規(guī)律和微觀結(jié)構(gòu)的變化規(guī)律．

1 試驗

1.1 原材料

試驗用原材料包括輕燒氧化鎂、氯化鎂、玻璃纖維、木屑、復(fù)合抗水外加劑和礦渣(SG)．板材的配合比設(shè)計試驗中,活性MgO與MgCl2的摩爾比為7,玻璃纖維布層數(shù)為2,輕燒氧化鎂與木屑的質(zhì)量比為2．普通GRMCS(編號CM)和高性能GRMCS(編號HP)的具體配合比見表1．

表1 不同GRMCS的配合比

1.2 試驗板材制作

氯氧鎂水泥料漿采用強(qiáng)制式攪拌機(jī)進(jìn)行攪拌,攪拌8 min出料,利用氯氧鎂水泥板材機(jī)械化生產(chǎn)線制作GRMCS．首先,交替鋪放料漿與2層玻璃纖維布,通過滾壓成型,生產(chǎn)出尺寸為3 800 mm×1 220 mm×8 mm的GRMCS．然后,室內(nèi)自然養(yǎng)護(hù)12 h后脫模,再疊壓自然養(yǎng)護(hù)28 d后切割,切割試件的尺寸為305 mm×152 mm．

1.3 噴淋-熱輻射試驗

為了模擬日曬雨淋的影響,設(shè)計了噴淋-熱輻射試驗．試驗方法參照標(biāo)準(zhǔn)ASTM C1185—1991．試驗設(shè)備采用自來水噴淋頭和電熱輻射器(見圖1(a)和(b))．

將GRMC試件與垂直方向呈80°放置,在正上方安放一個噴頭,并放置一個輻射熱量的加熱裝置,交替進(jìn)行噴淋和熱輻射試驗．交替循環(huán)制度如下:用不高于30 ℃的水噴淋175 min,噴水速度為3.786 L/min,靜停5 min;然后加熱輻射175 min,使試樣溫度達(dá)到(60±5) ℃,再靜停5 min．

(a) 噴淋(b) 熱輻射

(c) 碳化

分別取2塊普通GRMCS和高性能GRMCS試件進(jìn)行噴淋-熱輻射試驗,25次循環(huán)后肉眼觀察試件是否有損傷或結(jié)構(gòu)變化．采用DL-D-100 kN/5 000 N 電子萬能試驗機(jī)測試試件的抗彎荷載-撓度曲線,評價CM試件和HP試件經(jīng)噴淋-熱輻射試驗后的力學(xué)性能．

1.4 噴淋-碳化試驗

參照標(biāo)準(zhǔn)GB/T 50082—2009設(shè)計快速碳化試驗．碳化設(shè)備采用江蘇省建筑科學(xué)研究院生產(chǎn)的CCB-70A型混凝土碳化試驗箱(見圖1(c))．分別取2塊普通GRMCS和高性能GRMCS試件放入碳化箱．碳化試驗條件如下:溫度為(20±5)℃;濕度為(70±5)%,精度為±3%;二氧化碳濃度為(20±3)%,精度為±1%．碳化28 d后,將GRMC碳化試件進(jìn)行噴淋試驗,25次循環(huán)后觀察試樣是否有損傷或結(jié)構(gòu)變化．采用DL-D-100 kN/5 000 N電子萬能試驗機(jī)測試試件的抗彎荷載-撓度曲線,評價不同配比下GRMCS試件經(jīng)碳化-噴淋試驗后的力學(xué)性能．

1.5 彎曲性能測試

試驗方法參照標(biāo)準(zhǔn)AC386和ASTM C1185—1991．試驗采用DL-D-100 kN/5 000 N電子萬能試驗機(jī)測定GRMC試件的荷載-撓度曲線,測量精度不低于2%．GRMCS試件尺寸為305 mm×152 mm．采用兩點(diǎn)支撐,單點(diǎn)加載,支點(diǎn)跨距為254 mm．加載速度為40 mm/min．彎曲強(qiáng)度測試圖見圖2．圖中,L為兩支點(diǎn)間距離,此處取L=254 mm;a,b,d分別為試件的長度、寬度和高度．

(a) 測試照片

(b) 示意圖

根據(jù)彎曲試驗結(jié)果可以計算抗彎強(qiáng)度．GRMCS的抗彎強(qiáng)度計算公式為

(1)

式中,P為極限荷載．

1.6 微觀物相和結(jié)構(gòu)分析

采用荷蘭帕納科公司的X’pert Pro型X射線衍射儀(XRD)進(jìn)行物相組成分析,儀器條件如下:采用Cu靶Kα射線源,管壓為40 kV,管流為30 mA,掃描速度為4 (°)/min,掃描范圍為5°～80°．采用日本電子光學(xué)公司(JEOL)生產(chǎn)的JSM-5610LV低真空掃描電鏡(SEM)觀察微觀結(jié)構(gòu)形貌并進(jìn)行元素定量分析,儀器條件如下:分辨率為3.5 nm,加速電壓為20 kV,試樣分析前表面噴金．

2 結(jié)果與討論

2.1 外觀形貌檢測

圖3為CM試件及HP試件經(jīng)過25次噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕和碳化-噴淋循環(huán)侵蝕后的表面狀態(tài)照片．可以看出,經(jīng)過噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕后,CM試件表面大面積剝落,有肉眼可見的孔洞;HP試件包裹面層的水泥漿體變薄,纖維布紋路清晰可見．而經(jīng)過碳化-噴淋循環(huán)侵蝕后,CM試件和HP試件表面顆粒脫落,且有明顯的孔洞和玻璃纖維布露出．與噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕后的試件相比,經(jīng)過碳化-噴淋循環(huán)侵蝕后的試件表面結(jié)構(gòu)破壞更為嚴(yán)重,主要表現(xiàn)為顆粒脫落面積更大,表面孔洞更明顯,玻璃纖維布露出面積增大;在不同侵蝕條件下,CM試件較HP試件在相同侵蝕條件下表面破壞更嚴(yán)重．在碳化-噴淋循環(huán)侵蝕過程中,CM試件和HP試件不僅受到雨水沖刷作用,而且水泥基體中碳化產(chǎn)物的自身不穩(wěn)定性加劇了表面結(jié)構(gòu)的破壞進(jìn)程,這也是同類試件在碳化-噴淋循環(huán)侵蝕條件下表面結(jié)構(gòu)破壞較在噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕條件下更嚴(yán)重的主要原因之一．

(a) CM試件，噴淋-熱輻射 (b) HP試件，噴淋-熱輻射

(c) CM試件，碳化-噴淋 (d) HP試件，碳化-噴淋

2.2 抗彎強(qiáng)度

圖4給出了CM試件和HP試件在自然條件、25次噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕和碳化-噴淋循環(huán)侵蝕后的抗彎強(qiáng)度-撓度曲線．表2比較了CM試件和HP試件在不同侵蝕條件下的抗彎強(qiáng)度及抗彎強(qiáng)度保留率．為了評價其耐久性差異,本文采用抗彎強(qiáng)度保留率作為GRMCS試件受侵蝕后的強(qiáng)度評價指標(biāo),計算公式為

(2)

式中,K為GRMCS試件的抗彎強(qiáng)度保留率;R為侵蝕后GRMCS試件的抗彎強(qiáng)度;R0為相同齡期自然條件下GRMCS試件的抗彎強(qiáng)度．

(a) CM試件

(b) HP試件

試件編號R0/MPaRsh/MPaRcs/MPaKsh/%Kcs/%CM12.5010.716.1185.6848.88HP12.3910.069.3581.2075.46注:Rsh,Rcs分別為噴淋熱輻射和碳化噴淋循環(huán)侵蝕后GRMCS試件的抗彎強(qiáng)度;Ksh,Kcs分別為噴淋熱輻射和碳化噴淋循環(huán)侵蝕后GRMCS試件的抗彎強(qiáng)度保留率.

由表2可知,以自然條件為基準(zhǔn),CM試件和HP試件在噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕后的抗彎強(qiáng)度保留率分別為85.68%和81.20%,均在80%以上,說明GRMCS材料在室外日曬雨淋條件下具有較好的耐久性．碳化-噴淋循環(huán)侵蝕后,CM試件的抗彎強(qiáng)度保留率僅為48.88%,而HP試件的抗彎強(qiáng)度保留率達(dá)到75.46%,說明CM試件的耐久性能明顯下降,而HP試件則表現(xiàn)出較好的抗碳化-噴淋循環(huán)侵蝕能力,即改性后的HP試件表現(xiàn)出較好的耐久性能,可應(yīng)用于室外條件．

2.3 微觀機(jī)理分析

圖5為CM試件和HP試件分別在自然條件、25次噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕和碳化-噴淋循環(huán)侵蝕后的XRD圖譜．由XRD特征衍射峰可知,CM試件和HP試件的主要物相為5Mg(OH)2·MgCl2·8H2O(5·1·8相),次要物相為Mg(OH)2,MgCO3,Mg(OH)2·MgCl2·2MgCO3·6H2O(1·1·2·6相)和4MgCO3·Mg(OH)2·4H2O(4·1·4相)．其中,5·1·8相和Mg(OH)2為氯氧鎂水泥的水化產(chǎn)物,1·1·2·6相、4·1·4相和MgCO3則為氯氧鎂水泥的碳化產(chǎn)物[12-15]．在噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕條件下,CM試件中Mg(OH)2的特征峰明顯變強(qiáng),表明CM試件中Mg(OH)2的含量明顯增大;而HP試件中Mg(OH)2的特征峰沒有明顯變化．由此表明,在與水接觸的環(huán)境下,未摻外加劑的CM試件浸水后的主要水化產(chǎn)物5·1·8相部分發(fā)生了分解;而HP試件由于摻入了抗水劑,水化產(chǎn)物5·1·8相基本保持穩(wěn)定,不易發(fā)生分解,因而Mg(OH)2的含量變化不明顯．

圖5 自然條件及不同循環(huán)侵蝕條件下GRMCS試件的XRD圖譜

在碳化-噴淋循環(huán)侵蝕條件下,受CO2的影響,MOC的主要水化產(chǎn)物5·1·8相被碳化生成1·1·2·6相,該產(chǎn)物極不穩(wěn)定,遇水溶出Mg2+和Cl-,進(jìn)而轉(zhuǎn)化成4·1·4相．這一過程的化學(xué)反應(yīng)方程式為

Mg(OH)2·MgCl2·2MgCO3·6H2O+

(y-6)H2O→2MgCO3·(1+x)Mg(OH)2·

yH2O+(1+x)Mg(OH)2+Mg2++2Cl-

(3)

2MgCO3·(1+x)Mg(OH)2·yH2O+(4-x)CO2→

(3+x)Mg(HCO3)2(aq)+(y-2)H2O

(4)

Mg(HCO3)2(aq)+6OH-+H2O→

(5)

上述過程被定義為碳化-分解過程,其初級碳化產(chǎn)物為1·1·2·6相,終極分解產(chǎn)物為4·1·4相．此外,5·1·8相在噴淋條件下部分分解成Mg(OH)2,Mg(OH)2隨后被碳化成MgCO3,即

Mg(OH)2+CO2→MgCO3+H2O

(6)

這一過程被定義為分解-碳化過程,其初級分解產(chǎn)物為Mg(OH)2,終極碳化產(chǎn)物為MgCO3．因此,MOC在噴淋-碳化循環(huán)侵蝕作用下強(qiáng)度損失嚴(yán)重．這主要是因為CM試件的主要強(qiáng)度相5·1·8相基本消失,最終產(chǎn)物為4·1·4相和MgCO3,從而引起GRMCS失效;而HP試件的主要物相仍為5·1·8相,故HP試件較CM試件表現(xiàn)出更好的耐久性．

2.4 微觀結(jié)構(gòu)分析

CM試件經(jīng)過噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕后在不同放大倍數(shù)下的微觀結(jié)構(gòu)形貌見圖6．由圖6(a)可以看出,基體以5·1·8晶體相為主,凝膠相為輔．凝膠相大都存在于晶體周圍,推測該凝膠相為5·1·8相分解生成的Mg(OH)2凝膠．CM試件在噴淋作用下存在排列較為規(guī)律的水滴狀孔(見圖6(b)),且孔內(nèi)有少量未分解的5·1·8相針棒狀晶體．在水的沖力作用下,該CM試件結(jié)構(gòu)變得較疏松(見圖6(c)),孔內(nèi)存在片狀Mg(OH)2．

(a) 300×(b) 2 000×

(c) 4 000×

HP試件經(jīng)過噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕后在不同放大倍數(shù)下及不同位置處的微觀結(jié)構(gòu)形貌見圖7．由圖7(a)可見,HP試件基體較為密實,表明礦渣發(fā)揮了微集料效應(yīng)．然而,仍有少量的縫隙或孔洞出現(xiàn),這些孔洞對GRMCS材料的抗彎性能產(chǎn)生負(fù)面影響．更大放大倍數(shù)下的SEM照片顯示,HP試件中存在大量針棒狀的5·1·8相生成(見圖7(b)和(c)),此外還有些片狀的Mg(OH)2凝膠生成．

(a) 1 000×(b) 10 000×

(c) 9 500×

噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕后CM試件和HP試件的物相組成基本相同．在噴淋-輻射循環(huán)侵蝕條件下,試件遭到水的沖蝕,導(dǎo)致其微觀結(jié)構(gòu)疏松,這是GRMCS材料抗彎強(qiáng)度降低的主要原因．此外,熱輻射會加快試件的干濕循環(huán),對噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕后GRMCS試件的抗彎性能起到負(fù)面作用．

CM試件經(jīng)過碳化-噴淋循環(huán)侵蝕后在不同放大倍數(shù)下及不同位置處的SEM照片見圖8．由圖8(a)可知,基體和纖維黏結(jié)界面結(jié)構(gòu)疏松,且基體內(nèi)部有微孔存在．圖8(b)為纖維基體黏結(jié)部位局部放大照,可以更清楚地看到部分纖維間水泥基體流失,且纖維表面粗糙,存在大量晶體附著,纖維表面出現(xiàn)了較多的腐蝕微孔．纖維間的水泥基體包括凝膠相和結(jié)晶相,水泥基體與纖維黏結(jié)界面上的大量孔洞必然導(dǎo)致黏結(jié)力下降．圖8(c)為水泥基體的放大圖,可以觀察到板塊狀結(jié)晶內(nèi)部微孔的存在,這是碳化產(chǎn)物1·1·2·6相分解生成4·1·4相、析出MgCl2后的產(chǎn)物．CM碳化試件內(nèi)纖維周圍的水泥基體以1·1·2·6相為主,5·1·8相為輔,在水噴淋作用下,1·1·2·6相分解,纖維失去了水泥基體的保護(hù),因此較易被腐蝕．

(a) 1 500×(b) 5 000×

(c) 2 000×

圖9為HP試件經(jīng)過碳化-噴淋循環(huán)侵蝕后在不同放大倍數(shù)下的SEM照片．由圖9(a)可知,HP試件的纖維和基體黏結(jié)情況優(yōu)于CM試件,基體多為板塊狀晶體和凝膠相,纖維表面有少量水化產(chǎn)物附著,纖維表面基本光滑,無腐蝕現(xiàn)象．由圖9(b)可知,HP試件的碳化程度低于CM試件,碳化產(chǎn)物1·1·2·6相含量較CM試件低,故而在水噴淋作用下,1·1·2·6相分解生成4·1·4相、析出MgCl2后留下的微孔較少,基體結(jié)構(gòu)仍保持良好．纖維沒有被腐蝕,主要得益于水泥基體的保護(hù)作用．綜上可知,HP試件的耐久性能優(yōu)于CM試件．

(a) 5 000×(b) 500×

3 結(jié)論

1) 噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕后CM試件和HP試件的抗彎強(qiáng)度保留率均在80%以上．因此,GRMCS材料在室外日曬雨淋條件下具有較好的耐候性．CM試件受碳化-噴淋循環(huán)侵蝕后強(qiáng)度大幅下降,相比之下,HP試件則表現(xiàn)出較好的抗碳化-噴淋侵蝕能力,表明改性后的HP試件表現(xiàn)出較好的耐久性能,可以應(yīng)用于室外條件．

2) 經(jīng)噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕后，CM試件中Mg(OH)2的特征峰明顯變強(qiáng),水化產(chǎn)物5·1·8相發(fā)生分解;而HP試件的水化產(chǎn)物5·1·8相基本保持穩(wěn)定,不易發(fā)生分解．在碳化-噴淋循環(huán)侵蝕條件下,CM試件和HP試件的主要物相為碳化相4·1·4相和1·1·2·6相,且CM試件中碳化產(chǎn)物4·1·4相的含量明顯高于HP試件,這是因為GRMCS材料的碳化產(chǎn)物1·1·2·6相極不穩(wěn)定,遇水溶出Mg2+和Cl-,進(jìn)而轉(zhuǎn)化成4·1·4相．

3) 在噴淋-熱輻射循環(huán)侵蝕條件下,GRMCS材料的主要強(qiáng)度相為針棒狀的5·1·8相,此外還有少量的片狀Mg(OH)2,Mg(OH)2將會對抗彎強(qiáng)度產(chǎn)生一定的負(fù)面作用．而在碳化-噴淋循環(huán)侵蝕作用下,部分纖維間的水泥基體流失,纖維表面粗糙且有坑蝕,纖維間的水泥基體有凝膠相存在．改性后HP試件的碳化產(chǎn)物1·1·2·6相含量較低,在水噴淋作用下,1·1·2·6相分解生成4·1·4相、析出MgCl2后留下的微孔較少．

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Durabilityandmicroscopicmechanismofhighperformanceglassfiberreinforcemagnesiumoxychloridecementexteriorcladdingwalls

Tan Yongshan1Yu Hongfa1Liu Qianqian2

(1Department of Civil Engineering, Nanjing University of Aeronautics and Astronautics, Nanjing 210016, China) (2ACO Architects and Consultants Co., Ltd., Shanghai 200232, China)

The effects of the environmental factors on the bending performance of common glass fiber reinforce magnesium oxychloride cement exterior cladding wall (GRMCS) and high performance GRMCS were studied by using the spray-heat radiation and carbonization-spray tests.The degradation mechanism of the GRMCS under the influence of the environmental factors was analyzed by using X-ray diffraction and scanning electron microscopy. The results show that the flexural strength retention rate of the GRMCS under spray-heat radiation is above 80%, while that of the common GRMCS specimen in the carbonization-spray experiments is only 48.88%. After the spray-heat radiation cyclic erosion, the content of Mg(OH)2in the common GRMCS specimen is significantly higher than that in the high performance GRMCS, and loose structures are observed in the common GRMCS. After the carbonation-spray cyclic erosion, the 5Mg(OH)2·MgCl2·8H2O (5·1·8) phase, the major strength phase in the common GRMCS, disappears, and the final hydration product are 4MgCO3·Mg(OH)2·4H2O (4·1·4) phase and MgCO3, while the main phase in the high performance GRMCS is still 5·1·8 phase. The surface of the high performance GRMCS is smooth, while many corrosion pits are observed on the surface of the common GRMCS, indicating that the high performance GRMCS outperforms the common GRMCS in durability.

glass fiber reinforce magnesium oxychloride cement exterior cladding wall (GRMCS); spray; carbonation; thermal radiation;microstructure

10.3969/j.issn.1001-0505.2017.06.019

U214

A

1001-0505(2017)06-1201-07

2017-03-04.

譚永山(1985—),男,博士生;余紅發(fā)(聯(lián)系人),男,博士,教授,博士生導(dǎo)師,yuhongfa@nuaa.edu.cn.

國家自然科學(xué)基金資助項目(21276264,U1407104,U1507120)、中國科學(xué)院“百人計劃”資助項目．

譚永山,余紅發(fā),劉倩倩.高性能玻鎂外掛墻板的耐久性及其微觀機(jī)理[J].東南大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版),2017,47(6):1201-1207.

10.3969/j.issn.1001-0505.2017.06.019.