潛壩加固工程主要控制參數(shù)初步研究

(長江科學(xué)院 河流研究所，湖北 武漢 430010)

潛壩加固工程主要控制參數(shù)初步研究

黃衛(wèi)東萬星星劉同宦

(長江科學(xué)院河流研究所，湖北武漢430010)

潛壩工程是控制分汊型河道河勢的常用工程，多位于汊道口門處，建成后潛壩及下游一般會遭到不同程度的沖刷從而導(dǎo)致不均勻沉陷，對其進行拋石加固是維持其功能的重要措施。為增強拋石加固的工程效果，以長江下游和暢洲左汊口門潛壩加固工程為例，首次嘗試展開現(xiàn)場試驗，研究拋投落距、潛壩上下游壩坡拋石工程量擴大系數(shù)和潛壩壩頂及壩肩尼龍網(wǎng)石兜拋投工程量擴大系數(shù)，優(yōu)化其拋投施工工藝，實時實現(xiàn)施工準確定位及有效加固。這些施工主要控制參數(shù)的研究可為潛壩加固工程和其他類似工程的施工提供參考。

潛壩加固；分汊河道；施工定位；控制參數(shù)

潛壩是指設(shè)置在枯水水面以下、具有調(diào)整水面比降及限制河底沖刷等功能的河道整治建筑物，目的是防止河床受到過多沖刷或水流寬度增加[1]。近年來，潛壩工程逐漸成為抑制分汊型河道汊道過快發(fā)展的重要河勢控制工程之一，在長江中下游較為典型的是以潛壩工程為主體的和暢洲左汊口門控制工程[2]。

該潛壩工程所在水域水深流急，隨著時間的推移，潛壩及潛壩下游遭到一定程度的沖刷和沉陷，壩體局部降低，潛壩控制分流比的作用有所減弱[3]，為促進和暢洲兩汊江岸的進一步開發(fā)利用和長江南京以下12.5 m深水航道的建設(shè)，對口門潛壩壩體進行維護加固就顯得十分必要和非常迫切。但該潛壩工程在一定程度上是帶有試驗性的工程，缺乏類似工程成果經(jīng)驗，更無可資用的理論公式[4]，給潛壩加固工程的實施帶來一定難度。同時，考慮到模型試驗的局限性，其模擬成果與實際工程情況仍存在不小的偏差。

綜上，如何在潛壩加固過程中進行現(xiàn)場定位，如何準確地控制拋石(尼龍網(wǎng)石兜)、對潛壩表面形成均勻保護以及具體的施工工藝、工序和工程量補償系數(shù)等，均無先例[5]，因此必須通過現(xiàn)場試驗探索、總結(jié)，取得實踐經(jīng)驗和試驗數(shù)據(jù)，以為工程技術(shù)設(shè)計、工程實施和建設(shè)管理提供參考[6]。

1 試驗施工方案

1.1 試驗段選取

試驗選取潛壩斷面1+000～1+060作為試驗段，其長度為60 m。該段加固工程內(nèi)容全面，工程量大小合適，該段壩頂黃海高程位于-14～-16 m，壩腳處河床黃海高程位于-17～-20 m，壩腳最大水深約24 m，水流流速相對較大，整體代表性相對較好。

1.2 試驗工程內(nèi)容

試驗段壩體防護方案是對上、下游壩坡坡面進行拋護1.2 m厚的塊石加固，對壩頂沉陷部分拋填1.2 m厚(寬10 m)的尼龍網(wǎng)石兜、壩頂及壩肩拋護1.2 m厚的尼龍網(wǎng)石兜(寬25 m，其中壩體縱軸線向上游10 m、向下游15 m)加固。試驗段上、下游壩坡共需防護面積1 935 m2，合計拋塊石2 786.4 m3，壩頂及壩肩需防護尼龍網(wǎng)石兜面積1 500 m2，尼龍網(wǎng)石兜合計3 024 m3(拋石和尼龍網(wǎng)石兜設(shè)計工程量擴大系數(shù)暫按1.2計算)。

1.3 單元劃分及拋投試驗次序

該次試驗段壩體加固方案將壩坡拋石防護劃分為6個單元(A～F)，壩頂及壩肩尼龍網(wǎng)石兜拋護劃分為3個單元(G～I)，單元劃分見圖1。試驗段施工程序為：壩坡拋石防護→壩頂凹陷損壞部分拋尼龍網(wǎng)石兜填補→壩頂及壩肩拋尼龍石網(wǎng)石兜加固。試驗段施工順序為：左岸側(cè)→右岸側(cè)。壩坡拋石防護施工順序：上游壩坡→下游壩坡，壩腳→壩肩。壩頂及壩肩拋尼龍石網(wǎng)石兜施工順序：上游→下游。

圖1 試驗段拋石防護單元劃分

2 現(xiàn)場試驗過程

本次現(xiàn)場試驗時間為2012年4月19日至6月14日，試驗過程中合計拋投塊石3 930.55 m3，拋投尼龍網(wǎng)石兜3 024 m3。

2.1 4月19日至5月16日測次

期間在上游壩面拋投塊石562.4 m3，在下游壩面拋投塊石339.4 m3，在壩頂和壩肩防護區(qū)拋投尼龍網(wǎng)石兜504 m3。

從試驗前后的地形變化圖來看，地形抬高較為明顯的區(qū)域基本位于潛壩工程區(qū)，其中壩頂區(qū)域地形抬高明顯，地形最大抬高值約2 m，且地形抬高區(qū)域基本涵蓋整個尼龍網(wǎng)石兜拋護區(qū)，證明尼龍網(wǎng)石兜拋護相對集中，防護效果較好。上游壩面拋石防護區(qū)整個工程區(qū)地形均有不同程度抬高，最大淤高值為1.22 m，但塊石分布較為分散。由于下游壩面拋石防護區(qū)處于參數(shù)調(diào)整試驗階段，塊石體主要集中在B2、C2單元，說明后期需調(diào)整落距公式參數(shù)。

2.2 5月16～26日測次

期間在壩頂和壩肩防護區(qū)拋投尼龍網(wǎng)石兜1 944 m3，在下游壩面拋投塊石781.5 m3。

從試驗地形變化圖來看，壩頂尼龍網(wǎng)石兜拋護區(qū)地形有顯著抬高，最大抬高值出現(xiàn)在I2和I3的交界處，達到3.17 m。由于流向往右偏，落在右側(cè)區(qū)域內(nèi)的尼龍網(wǎng)石兜比左側(cè)的多一些，從整體效果來看，尼龍網(wǎng)石兜拋投準確性高，且分布較為集中，但靠近上下游壩面的邊緣區(qū)域存在一定的下滑現(xiàn)象。

在尼龍網(wǎng)石兜拋投之后，進行下游壩面塊石拋投。由于試驗過程中采用與上游壩面相同的拋石落距公式，同時壩體和拋投的尼龍網(wǎng)石兜造成了拋投落距的大量損失，拋投準確率相對較低，拋投體增量主要集中在下游壩面與壩肩的交界處，同時在施工過程中下游壩面存在沖刷現(xiàn)象，說明下游壩面拋石難度相對較大，必須加大防護強度，同時應(yīng)考慮適當(dāng)減小拋石落距，并調(diào)整施工順序。

2.3 5月26日至6月4日測次

期間在壩頂和壩肩防護區(qū)邊緣拋投尼龍網(wǎng)石兜576 m3，在上游壩面拋護塊石1 139.2 m3，在下游壩面拋護塊石850.4 m3。

為尋求合適的拋投落距，試驗過程根據(jù)上一次的測量結(jié)果實時調(diào)整落距，對上下游壩面區(qū)進行了重復(fù)拋投，在上游壩面和下游壩面區(qū)短期內(nèi)均觀測到較大的增量，一段時間后又呈現(xiàn)不同程度的沖刷。通過在試驗過程中不斷加大塊石拋護量，最終使上下游壩面的石方量在試驗階段呈單向遞增之勢，但平面分布不均勻的現(xiàn)象依然存在，且工程區(qū)之外可見較為明顯的塊石增量出現(xiàn)。

試驗還對防護效果相對較差的位于左邊界和上游邊界附近的尼龍網(wǎng)石兜防護區(qū)進行了補拋，落距調(diào)增量均采用5 m。由于之前已經(jīng)落淤一定數(shù)量的尼龍網(wǎng)石兜，加拋留在邊界區(qū)的概率變小，除靠近上游邊界的I1區(qū)觀測到明顯增量外(增量為36.6 m3)，其余單元未觀測到明顯增量甚至呈現(xiàn)沖刷，可見尼龍網(wǎng)石兜防護區(qū)加拋的意義不大。

2.4 6月4～14日測次

期間主要對A1、C1、D2進行了塊石補拋，總量為257.8 m3，其中A1為137.7 m3、C1為57.7 m3、D2為62.4 m3。從加拋后的測量地形看，加拋區(qū)域方量增加明顯，且均位于預(yù)定拋石區(qū)附近，證明塊石加拋效果較為明顯，在沖刷較為明顯的區(qū)域適當(dāng)加拋十分必要。

各測次潛壩加固試驗段拋投增量值平面示意見圖2。

圖2 潛壩加固試驗段拋投增量值平面示意

3 試驗結(jié)果分析

3.1 尼龍網(wǎng)石兜試驗

3.1.1 拋投順序

按壩頂寬10 m、拋厚1.2 m，填補先進行壩頂凹陷部位的尼龍網(wǎng)石兜，按平均拋厚0.6 m分兩次拋投完成，再進行壩頂及壩肩尼龍網(wǎng)石兜拋護施工，按壩頂寬25 m、拋厚1.2 m拋投，同樣按平均拋厚0.6 m分兩次拋投完成。

3.1.2 水下分布

尼龍網(wǎng)石兜自2012年5月3日開始施工，至2012年6月2日結(jié)束。該次現(xiàn)場拋尼龍網(wǎng)石兜試驗段長度為60 m，工程量補償系數(shù)按1.2計算，施工寬度壩頂及壩肩拋護為25 m和壩頂沉陷部分拋填寬度為10 m，壩肩和壩頂拋護厚度分別是1.2 m和2.4 m，拋護總面積為1 500 m2，尼龍網(wǎng)石兜總體積為3 024 m3，總重量為5 140.8 t。設(shè)計單個尼龍網(wǎng)石兜面積為：2.0×2.0=4.0 m2，單個尼龍網(wǎng)石兜體積為2.0×2.0×0.6=2.4 m3，單個尼龍網(wǎng)石兜重量約為2.4×1.7=4.08 t。

調(diào)整拋投前的拋投距離是為了更準確地將尼龍網(wǎng)石兜拋投到設(shè)計的正確位置，在現(xiàn)場試驗過程中，根據(jù)前一天拋投后的測量結(jié)果來調(diào)整后一天拋投的拋投距離。2012年5月3日開始第一船尼龍網(wǎng)石兜的施工，拋尼龍網(wǎng)石兜72 m3，當(dāng)時水位2.29 m，流速1.7 m/s，平均水深17.29 m，根據(jù)落距公式L=0.8VH/W1/6計算出平均落距5.9 m進行拋投，施工結(jié)束后進行水下測量。測量資料表明，所拋尼龍網(wǎng)石兜落在區(qū)域內(nèi)為43.5 m3，其余基本落在下游區(qū)域。5月6日在進行第二船尼龍網(wǎng)石兜的施工時，當(dāng)天拋尼龍網(wǎng)石兜72 m3，當(dāng)時水位3.07 m，流速1.83 m/s，平均水深18.5 m，應(yīng)用落距公式L=0.8VH/W1/6計算出平均落距6.8 m進行拋投，根據(jù)第一次的測量資料分析，將網(wǎng)兜落距在計算結(jié)果6.8 m的基礎(chǔ)上再調(diào)整5 m，即按網(wǎng)兜平均落距11.8 m進行拋投施工，結(jié)束后進行水下測量。測量資料表明，所拋尼龍網(wǎng)石兜落在區(qū)域內(nèi)為64.3 m3，大部分落在指定的區(qū)域。

5月7日在進行第三船尼龍網(wǎng)石兜拋投施工時，當(dāng)天拋尼龍網(wǎng)石兜72 m3，當(dāng)時水位3.33 m，流速1.7 m/s，平均水深18.5 m，運用落距公式L=0.8VH/W1/6計算出平均落距6.2 m進行拋投，與上一次的測量資料分析，將網(wǎng)兜落距在計算結(jié)果6.2 m的基礎(chǔ)上再往上游調(diào)整4.8 m，即按網(wǎng)兜平均落距11.0 m進行拋投施工，結(jié)束后進行水下測量。測量資料表明，所拋尼龍網(wǎng)石兜落在區(qū)域內(nèi)為68.5 m3，大部分落在指定的區(qū)域。試驗證明，根據(jù)實際水位、流速、風(fēng)速等變化情況，進行適當(dāng)微調(diào)，拋投效果較好。

試驗成果表明，此次尼龍網(wǎng)石兜拋投試驗段的調(diào)增量基本在4.3～6.0 m范圍內(nèi)，流速越大，考慮的調(diào)增量也略大。因此，在流速1.7～2.1 m/s條件下，根據(jù)實際測量資料，運用塊石落距公式L=0.8VH/W1/6計算后，尼龍網(wǎng)石兜拋投的調(diào)增量約5.0 m，基本可保證所拋投的尼龍網(wǎng)石兜落在設(shè)計區(qū)域。

3.2 水下壩坡拋石試驗

3.2.1 潛壩壩坡塊石拋投調(diào)增量

壩坡拋石拋投自2012年5月3日開始施工，至2012年6月9日結(jié)束。該次現(xiàn)場拋塊石段長度為60 m，施工寬度壩上游為12～15 m不等，壩下游為15～22 m不等，設(shè)計拋石厚度為1.2 m，計算該段需要的塊石質(zhì)量為(現(xiàn)場塊石密度按1.7 t/m3計算，拋石工程量補償系數(shù)按1.2計算)：1.7×2 786.4=4 736.88 t，實際拋投了58船，合計噸位數(shù)為6 683 t，合計方量數(shù)為3 931.2 m3。實際拋塊石量與設(shè)計拋塊石量的比例為6 683÷(4 736.88×1.2)=1.693。

現(xiàn)場試驗過程中，根據(jù)前一天拋投后的測量結(jié)果來調(diào)整后一天拋投的調(diào)增量。2012年5月3日開始潛壩上游第一次水下壩坡拋石的施工，拋塊石145.9 m3，當(dāng)時水位2.35 m，流速1.38 m/s，平均水深18.3 m，運用落距公式L=0.8VH/W1/6計算出平均落距10.7 m進行拋投，未考慮調(diào)增量。結(jié)束后水下測量資料表明，塊石落在區(qū)域內(nèi)僅為49.6 m3，拋石增厚不明顯，根據(jù)斷面資料塊石所覆蓋的區(qū)域偏下游。5月4日進行了潛壩下游第一次水下壩坡拋石的施工，拋塊石200.0 m3，當(dāng)時水位2.93 m，流速為1.51/s，平均水深18.93 m，運用落距公式L=0.8VH/W1/6計算出平均落距11.9 m進行拋投，未考慮調(diào)增量。水下測量資料表明，塊石落在區(qū)域內(nèi)僅為102.9 m3，通過總結(jié)2d的拋石經(jīng)驗，認為在接下來的壩坡拋石施工過程中，應(yīng)加強對塊石來源的控制，要求含泥量不能太大，塊石粒徑不能太小。同時根據(jù)塊石在區(qū)域內(nèi)的分布情況，在運用落距公式L=0.8VH/W1/6計算結(jié)果的基礎(chǔ)上，上游拋石調(diào)增量采用5 m，下游拋石調(diào)增量采用3 m。5月6日進行第二次潛壩上游水下壩坡拋石施工，當(dāng)天拋塊石272.9 m3，當(dāng)時水位3.1 m，流速1.4 m/s，平均水深20.0 m，運用落距公式L=0.8VH/W1/6計算出平均落距11.7 m，根據(jù)潛壩上游第一次的測量資料分析，將塊石落距在計算結(jié)果11.7 m的基礎(chǔ)上再往上游調(diào)整5 m進行拋投施工。5月16日進行第二次潛壩下游水下壩坡拋石的施工時，當(dāng)天拋塊石139.4 m3，當(dāng)時水位2.94 m，流速2.22 m/s，平均水深21.45 m，運用落距公式L=0.8VH/W1/6計算出平均落距20.6 m，根據(jù)潛壩下游第一次測量資料分析，將塊石落距在計算結(jié)果20.6 m的基礎(chǔ)上再往上游調(diào)整3 m進行拋投施工。在接下來的現(xiàn)場試驗中根據(jù)實際水位、流速、風(fēng)速等變化情況，按照潛壩上游調(diào)整量采用5 m，潛壩下游調(diào)增量采用3 m進行適當(dāng)?shù)奈⒄{(diào)。

該次現(xiàn)場拋石拋投試驗調(diào)增量的調(diào)整過程表明，拋石落距一般是隨著流速的增加而加大，同時還要考慮施工時石頭的大小。由于拋石下水位置均在潛壩上游，所以在實施潛壩下游壩坡拋石時還要考慮潛壩壩頂對拋石落距的影響。根據(jù)本次試驗實測資料，潛壩上游塊石拋投的調(diào)增量約為5.0 m，潛壩下游塊石拋投的調(diào)增量約為3.0 m。

3.2.2 水下分布

潛壩上游拋石防護的6個單元(A1～F1)中各斷面的增厚率分別是：CS1+000為56.5%、CS1+010為143.2%、CS1+020為127.2%、CS1+030為75.7%、CS1+040為96.4%、CS1+050為109.3%、CS1+060為62.2%；潛壩下游拋石防護的6個單元(A2～F2)中各斷面的增厚率分別是：CS1+000為68.2%、CS1+010為198.6%、CS1+020為214.8%、CS1+030為155.9%、CS1+040為117.0%、CS1+050為118.1%、CS1+060為119.6%，平均斷面的綜合實際增厚率為118.8%。

現(xiàn)場試驗外圍數(shù)據(jù)和拋投區(qū)數(shù)據(jù)分析表明，在潛壩上游和潛壩兩側(cè)均有不同程度的拋石增厚，而潛壩下游則表現(xiàn)為明顯的沖刷，其變化規(guī)律體現(xiàn)為：①潛壩上游外圍區(qū)增加的拋投量體積較明顯，實際增厚的量和減小值與壩上游拋投區(qū)域內(nèi)的基本相當(dāng)；②潛壩下游外圍區(qū)更靠近上游的區(qū)域增加的拋投量體積相對較大，但沖刷均較明顯，靠下游的WX2區(qū)出現(xiàn)拋投后增量仍為負值的情況；③右側(cè)外圍區(qū)拋投增量比左側(cè)外圍區(qū)的大，沖刷量相對較小，說明右側(cè)防護效果比左側(cè)好，這主要是因為橫向水流的影響；④拋投區(qū)內(nèi)，壩頂區(qū)域內(nèi)增厚2.27 m，壩肩區(qū)域內(nèi)增厚1.75 m，單位面積沖刷幅度最小，平均沖刷幅度約0.40 m，防護效果相對較好。為了保證加固工程效果，建議在潛壩下游壩腳線處拋投一定數(shù)量的塊石作為防沖備填石。

4 施工工藝的合理性探討

4.1 工程量擴大系數(shù)的確定

從表1可以看出，擴大系數(shù)采用1.2時，斷面平均增厚率為72.0%，且各斷面實際增厚率難以都達到65%的要求；擴大系數(shù)采用1.5時，斷面平均增厚率為97.3%，除邊界斷面CS1+000和CS1+060斷面增厚率低于65%外，其余均符合要求；擴大系數(shù)采用1.7時，斷面平均增厚率為118.8%，邊界斷面CS1+000和CS1+060斷面增厚率有所增加，但仍低于65%，其余斷面均符合要求。因此，依據(jù)經(jīng)濟實用的原則，建議壩坡塊石拋護工程量擴大系數(shù)按1.5進行設(shè)計和施工，以達到預(yù)期的工程效果。

表1 不同拋石倍數(shù)斷面實際增厚率

4.2 拋投落距的確定

拋投落距是保證水下壩坡拋石拋投到位準確性的重要指標(biāo)，也是該次現(xiàn)場試驗的重要內(nèi)容之一。塊石落距一般采用L=0.8VH/W1/6計算，由于施工河段水流條件和地形的特殊性，拋投位置一般通過現(xiàn)場試驗結(jié)合上述公式加以確定。在現(xiàn)場試驗過程中，根據(jù)前一天拋投后的測量結(jié)果來調(diào)整后一天拋投的落距調(diào)增量。經(jīng)過在不同區(qū)域多次調(diào)整試驗，得出在試驗工況下，采用尼龍網(wǎng)石兜拋投的落距調(diào)增量約5.0 m，潛壩上游拋石拋投的落距調(diào)增量約為5.0 m，潛壩下游拋石拋投的落距調(diào)增量約3.0 m，同時要考慮橫向流速的影響。但由于試驗段的局限性，上述落距調(diào)增量帶有一定的經(jīng)驗性，可為潛壩其他部位的施工提供參考，但拋投落距調(diào)增量的精確確定需要進一步通過施工監(jiān)測測量加以驗證。

4.3 交界區(qū)拋投尼龍網(wǎng)石兜的工藝探討

試驗過程中，在尼龍網(wǎng)石兜靠左和靠上游的防護邊界區(qū)，拋投尼龍網(wǎng)石兜的效果并不理想，通過對試驗過程和結(jié)果的分析，現(xiàn)提出如下幾點施工工藝設(shè)想。

(1) 由于施工過程中流向以偏右下為主，拋投位置應(yīng)根據(jù)流向和流速值適當(dāng)向左上移動，而不是本次試驗過程中的正上游方向。

(2) 建議從下游往上游施工，可避免上游床面原有尼龍網(wǎng)石兜對下游拋投尼龍網(wǎng)石兜的不利影響，以提高拋投到位的準確性。

(3) 鑒于試驗過程中壩頂及壩肩尼龍網(wǎng)石兜對下游壩面塊石拋投準確性有較大影響，建議先進行上、下游壩面的塊石拋投，再進行壩頂及壩肩的尼龍網(wǎng)石兜拋投。另外，先進行拋石防護，對壩面有一定的填平作用，為接下來進行的尼龍網(wǎng)石兜拋護創(chuàng)造了有利條件。

5 結(jié) 論

(1) 拋投落距問題較為復(fù)雜，該次現(xiàn)場試驗得到的落距有一定的前提條件，可為潛壩其他部位的施工提供參考。在流速1.7～2.1 m/s條件下，根據(jù)實測資料、運用塊石落距公式計算后，尼龍網(wǎng)石兜拋投的調(diào)增量約為5.0 m，潛壩上游拋石拋投的調(diào)增量約為5.0 m，潛壩下游拋石拋投的調(diào)增量約為3.0 m。但拋投落距調(diào)增量的精確確定有待于施工監(jiān)測測量加以驗證。

(2) 試驗過程對工程區(qū)域內(nèi)拋投體平面分布規(guī)律進行了研究，結(jié)果表明尼龍網(wǎng)石兜比拋石離散度更小，防護效果相對較好；拋石質(zhì)量輕，且位于相對較陡的斜面上，拋投準確性受水流條件的影響相對較大，對拋投落距的響應(yīng)更為敏感，且拋投后發(fā)生位移的概率相對較大，需適當(dāng)增大拋投量方能達到工程目的。

(3) 根據(jù)不同工程量擴大系數(shù)對比試驗的測量結(jié)果，壩頂及壩肩尼龍網(wǎng)石兜拋護工程量補償系數(shù)按1.2計算、水下壩坡拋石防護工程量補償系數(shù)按1.5計算時基本能滿足工程要求。

(4) 通過現(xiàn)場試驗觀察了不同繩徑尼龍網(wǎng)兜的施工情況，考慮經(jīng)濟實用原則，可采用繩徑為14 mm的尼龍網(wǎng)兜在潛壩壩頂及壩肩進行全面拋護加固的過程中使用。

(5) 建議先進行上、下游壩面的塊石拋投，自下游往上游施工。

[1] 錢寧，萬兆惠．泥沙運動力學(xué)[M]．北京：科學(xué)出版社，1991．

[2] 林木松，盧金友，張岱峰，等．長江鎮(zhèn)揚河段和暢洲汊道演變和治理工程[J]．長江科學(xué)院院報，2006，23(5)：10-13．

[3] 林木松，楊光榮．長江中下游干流河道管理規(guī)劃若干問題探討[J]．人民長江，2013，44(10)：56-58．

[4] 劉小斌，林木松．長江下游鎮(zhèn)揚河段河道演變及整治研究[J]．長江科學(xué)院院報，2011，28(11)：1-9．

[5] 劉娟，舒行瑤，韓向東，等．鎮(zhèn)揚河段和暢洲漢道二期整治工程[J]．水利水電快報，2002，23(24)：10-12．

[6] 沈之平，喬偉，楊元榮.長江世業(yè)洲汊道河勢控制工程河工模型試驗研究[J]. 水利水電快報，2016,37(10):37-41.

(編輯：唐湘茜)

2017-09-15

國家重點研發(fā)計劃水資源高效開發(fā)利用重點專項課題資助(2017YFC0405306)

黃衛(wèi)東，男，長江科學(xué)院河流研究所，高級工程師，博士研究生.

1006-0081(2017)11-0079-05

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