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    深部銅礦高階段充填體強(qiáng)度設(shè)計(jì)及穩(wěn)定性計(jì)算

    2017-12-05 08:11:09鄒南榮尚振華秦忠虎
    采礦技術(shù) 2017年6期
    關(guān)鍵詞:礦房鑿巖采場(chǎng)

    鄒南榮,尚振華,秦忠虎

    (1.紫金礦業(yè)集團(tuán)股份有限公司紫金山金銅礦, 福建 上杭縣 364200;2.長(zhǎng)沙礦山研究院有限責(zé)任公司, 湖南 長(zhǎng)沙 410012)

    深部銅礦高階段充填體強(qiáng)度設(shè)計(jì)及穩(wěn)定性計(jì)算

    鄒南榮1,尚振華2,秦忠虎1

    (1.紫金礦業(yè)集團(tuán)股份有限公司紫金山金銅礦, 福建 上杭縣 364200;2.長(zhǎng)沙礦山研究院有限責(zé)任公司, 湖南 長(zhǎng)沙 410012)

    為實(shí)現(xiàn)高階段大體積充填體強(qiáng)度設(shè)計(jì)的雙重目標(biāo),即在保障安全生產(chǎn)的前提下,降低充填成本、提高礦山生產(chǎn)效益,結(jié)合深部銅礦的實(shí)際生產(chǎn)條件及工程地質(zhì)情況,采用工程經(jīng)驗(yàn)法和多種理論分析方法設(shè)計(jì)了高階段充填體的強(qiáng)度,并結(jié)合礦山具體的地應(yīng)力環(huán)境和充填體力學(xué)參數(shù),采用FLAC軟件模擬和分析了24種分層高度下高階段充填體的穩(wěn)定性,模擬結(jié)果從力學(xué)角度上很好的驗(yàn)證了設(shè)計(jì)充填強(qiáng)度的結(jié)果,并明確了礦房采場(chǎng)的充填分層高度,為保障礦山的安全生產(chǎn)和降低充填成本提供了理論依據(jù)。

    深部開采;高階段充填;強(qiáng)度設(shè)計(jì);數(shù)值模擬

    0 引 言

    我國礦山多為地下開采,隨著礦體資源開采深度的增加,地壓顯現(xiàn)問題日益突出。充填法作為地下礦山主要的采礦方法之一,可以有效控制地壓,尤其是可以明顯改善甚至控制高階段采場(chǎng)的地壓?jiǎn)栴}[1]。設(shè)計(jì)合理的充填體強(qiáng)度和充填分層高度是保證礦山安全生產(chǎn)的基礎(chǔ),也是降低充填成本的必要手段。通常,礦柱充填體的作用在于充填采空區(qū)以及作為工作平臺(tái)或工作頂板,其強(qiáng)度一般要求較低[2 ̄3]。礦房充填體將作為礦柱回采時(shí)的圍巖,其強(qiáng)度關(guān)系到礦柱回采的安全和經(jīng)濟(jì)效益。從回采安全方案考慮,希望提高充填體的強(qiáng)度,而高強(qiáng)度的充填體必然增加成本,于經(jīng)濟(jì)效益不利。因此,存在一個(gè)充填體合理強(qiáng)度的問題,即需在安全和經(jīng)濟(jì)兩方面找到平衡點(diǎn),在安全的前提下盡可能的提高經(jīng)濟(jì)效益[4]。

    紫金山金銅礦深部銅礦的埋藏深度較大,約為700 m,礦體賦存于強(qiáng)度較低的中細(xì)粒花崗巖和英安玢巖中,礦圍巖節(jié)理裂隙和地下水較為發(fā)育,且存在較大的水平構(gòu)造應(yīng)力,約為豎向應(yīng)力的1.5~1.6倍,加上其方向垂直于采場(chǎng)軸向,造成了開采過程中較為明顯的地壓?jiǎn)栴}。另外,采場(chǎng)厚度較大,約為50~75 m,且礦山采用大直徑深孔法采礦,其階段高度為100 m,因此,礦房采場(chǎng)充填體的強(qiáng)度設(shè)計(jì)對(duì)礦柱采場(chǎng)的安全回采至關(guān)重要。

    為了兼顧安全和經(jīng)濟(jì)兩個(gè)目標(biāo),礦房采場(chǎng)必須采用兩種或以上強(qiáng)度的充填體分層充填。由于充填體自身受力情況與自身的材料配比、脫水情況、圍壓、采礦作業(yè)環(huán)境等多個(gè)因素有關(guān)。若綜合考慮上述各個(gè)因素的作用并真實(shí)地模擬實(shí)際條件,將需要進(jìn)行大量的綜合測(cè)試及計(jì)算工作,因而在本文分析中,對(duì)現(xiàn)場(chǎng)條件進(jìn)行合理假設(shè)和簡(jiǎn)化,采用工程類比和理論計(jì)算兩種方法設(shè)計(jì)充填體強(qiáng)度,并利用數(shù)值計(jì)算設(shè)計(jì)最終的分層高度。

    1 充填體強(qiáng)度設(shè)計(jì)

    一般設(shè)計(jì)充填體強(qiáng)度的方法包括工程類比法、理論計(jì)算法、數(shù)值分析法3種[5]。由于工程類比法和理論計(jì)算法使用簡(jiǎn)便,故廣泛使用于現(xiàn)場(chǎng)和科研。而數(shù)值分析方法計(jì)算過程較為復(fù)雜,不易掌握,常應(yīng)用于科研方面。此處,采用工程類比和理論計(jì)算方法設(shè)計(jì)充填體強(qiáng)度。

    1.1 工程類比法確定充填體強(qiáng)度

    由于不同礦山的工程地質(zhì)條件、礦圍巖力學(xué)性質(zhì)、原巖應(yīng)力水平、采礦方法、充填方式等各異,設(shè)計(jì)的充填體強(qiáng)度也難免與工程實(shí)際需要有所差異,所以設(shè)計(jì)充填體強(qiáng)度需要根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況進(jìn)一步進(jìn)行試驗(yàn)研究,最終確定滿足實(shí)際需要的充填體強(qiáng)度。國內(nèi)外部分礦山高階段大體積充填體的配比設(shè)計(jì)及充填體強(qiáng)度見表1。

    由于深部銅礦采用大直徑深孔嗣后充填采礦法,礦房長(zhǎng)×寬×高為(50~75)m×15 m×100 m,采用“隔三采一”的回采順序,一步驟礦房采場(chǎng)膠結(jié)充填體的強(qiáng)度直接影響到二步驟礦柱采場(chǎng)的安全回采。根據(jù)表1中國內(nèi)外部分高階段大體積充填體強(qiáng)度設(shè)計(jì)實(shí)例,并結(jié)合深部銅礦的工程地質(zhì)條件,初步設(shè)計(jì)一步驟礦房采場(chǎng)膠結(jié)充填強(qiáng)度范圍應(yīng)介于1~4 MPa之間,才能滿足深部銅礦的充填體強(qiáng)度要求。

    1.2 充填體強(qiáng)度的理論計(jì)算

    充填體穩(wěn)定性理論主要假定充填體和圍巖的相互作用,進(jìn)而計(jì)算出充填體內(nèi)部壓應(yīng)力與其暴露參數(shù)之間的關(guān)系,進(jìn)而確定出充填體保持穩(wěn)定所需強(qiáng)度。本文主要采用蔡嗣經(jīng)公式法[6]、Terzaghi模型法[7]、Thomas計(jì)算法、Mitchell 計(jì)算法、盧平計(jì)算法[8]、南非計(jì)算法、彈性力學(xué)分析法、巖土力學(xué)覆巖承重計(jì)算法等分別計(jì)算深部銅礦礦房采場(chǎng)膠結(jié)充填體的強(qiáng)度。由于篇幅有限,此處僅以Mitchell計(jì)算法為例加以說明,其計(jì)算公式為:

    (1)

    根據(jù)深部銅礦的實(shí)際情況,膠結(jié)充填體取不同灰砂比充填體的均值1.8 t/m3,內(nèi)摩擦角取40°。由于采用100 m的階段高度,充填體的強(qiáng)度首先需要滿足其自立的要求,此時(shí)安全系數(shù)取值為1.0,此外,目前深部銅礦的礦房尺寸較大(長(zhǎng)(50~75)m×寬15 m×高100 m),且兩個(gè)分段(分段高度50 m)全部回采完成后一次充填,為了確保礦柱采場(chǎng)的穩(wěn)定性,考慮到深部銅礦存在較大的水平構(gòu)造應(yīng)力,且礦、圍巖的巖體質(zhì)量中等~較差,設(shè)計(jì)采用1.2倍的安全系數(shù)評(píng)估50 m分段高度的充填體自穩(wěn)情況,以及采用1.5倍的安全系數(shù)評(píng)估100 m階段高度的充填體自穩(wěn)情況。充填體內(nèi)垂直應(yīng)力與充填高度之間的關(guān)系曲線見圖1。

    圖1不同安全系數(shù)時(shí)不同計(jì)算方法的充填體底部壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果

    從圖1可以看出:采用100 m的階段高度,充填體底部的垂直應(yīng)力較大,約為3.0~3.5 MPa(1.5倍安全系數(shù)),上部分段的垂直應(yīng)力約為1.0~2.0 MPa、下部分段約為2.0~3.0 MPa。由于階段底部需要布置11 m高的底部結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)在階段底部充填10~15 m左右的高強(qiáng)度充填體,強(qiáng)度不小于3.0 MPa。

    由于采用50 m的分段高度,且分段設(shè)有鑿巖硐室,設(shè)計(jì)在分段部位也充填5 m左右的高強(qiáng)度充填體以保證鑿巖硐室的穩(wěn)定性,強(qiáng)度為2.0~3.0 MPa。

    此外,由于階段頂部的鑿巖硐室將作為上一階段的受礦硐室,考慮到大體積充填體的沉降問題,結(jié)合國內(nèi)外類型礦山經(jīng)驗(yàn),設(shè)計(jì)在階段的頂部鑿巖硐室附近也充填5 m左右強(qiáng)度為2.0~3.0 MPa的充填體。

    2 充填體分層高度設(shè)計(jì)

    因?yàn)槌涮铙w不僅受自重的影響,還要受外力的作用,因此,采用數(shù)值模擬法計(jì)算充填體的合理強(qiáng)度和分層高度。

    2.1 數(shù)值模擬方案

    根據(jù)上述理論計(jì)算結(jié)果,礦房采場(chǎng)的充填體強(qiáng)度應(yīng)從下到上依此遞減,且頂部和中部鑿巖硐室適當(dāng)增加其強(qiáng)度。因此,數(shù)值模擬中底部、中部和底部的鑿巖硐室位置附近的充填體強(qiáng)度為3.0 MPa,下部和上部分段位置的充填強(qiáng)度分別為2.0 MPa和1.5 MPa。

    而分層高度的設(shè)計(jì)可以根據(jù)彈塑性力學(xué)中的圣維南原理初步確定。礦、巖體開挖后,只會(huì)使開挖面近處產(chǎn)生明顯的應(yīng)力擾動(dòng),而一倍開挖孔徑以上擾動(dòng)就會(huì)急劇減小,三倍孔徑以上區(qū)域的應(yīng)力擾動(dòng)可以忽略不計(jì)。目前深部銅礦采用的出礦進(jìn)路為3.8 m×3.8 m,而回采礦柱時(shí)將在礦房采空區(qū)的充填體中施工類似尺寸的進(jìn)路,因此,礦房采空區(qū)底部充填體的分層厚度只需盡量確保礦柱采場(chǎng)的出礦進(jìn)路安全即可。結(jié)合圣維南原理,其開采擾動(dòng)在礦房采空區(qū)充填體3.8 m內(nèi)產(chǎn)生明顯擾動(dòng),而超過3.8 m擾動(dòng)將會(huì)急劇減小,同時(shí)考慮經(jīng)濟(jì)因素和便于數(shù)值模擬對(duì)比分析,因此確定底部充填高度范圍為5,10,15,20 m。采用同樣的方法設(shè)計(jì)中部和頂部鑿巖硐室的高強(qiáng)度充填體分層高度分別為0,5,10 m和0,5 m。

    最后,采用參數(shù)正交設(shè)計(jì),根據(jù)上述確定的充填體分層高度,確定了如表2所示的模擬方案,共計(jì)24個(gè)。

    表2 充填體強(qiáng)度和分層高度的數(shù)值模擬方案

    2.2 巖體物理力學(xué)參數(shù)的選取

    根據(jù)充填配比試驗(yàn)得到的充填體抗壓強(qiáng)度,并參考相關(guān)礦山膠結(jié)充填體的力學(xué)參數(shù),分別采用表3對(duì)1.5, 2.0, 3.0 MPa充填體的物理力學(xué)參數(shù)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算。

    表3 模型材料物理力學(xué)參數(shù)

    2.3 數(shù)值模擬結(jié)果

    為了保證充填體的自立,采用FLAC對(duì)各方案進(jìn)行數(shù)值模擬,并提取充填體頂部、上部分段、中部鑿巖硐室、下部分段、底部的壓應(yīng)力,并將各部位的應(yīng)力與充填體強(qiáng)度比較。

    本文僅以方案7和9進(jìn)行說明,二者的垂直方向應(yīng)力云圖見圖2。二者在數(shù)值上和云圖的形狀上差別并不大,前者頂部鑿巖硐室沒有充填高強(qiáng)度充填體,所以其承壓能力較弱,上覆巖層的壓應(yīng)力基本由圍巖分擔(dān),充填體內(nèi)的壓應(yīng)力基本為0,而采用高強(qiáng)度充填體的方案9,頂部充填體可以承受部分上覆巖層的壓應(yīng)力,內(nèi)部應(yīng)力小于2.5 MPa。

    圖2垂直方向壓應(yīng)力云圖

    將各方案充填體不同部位的壓應(yīng)力結(jié)果匯總,得到圖3~圖5,從圖中可以看出:

    (1) 無論層高多少,底部充填體的壓應(yīng)力較大,但整體上不超過2.5 MPa,考慮到階段底部需要布置11 m的底部結(jié)構(gòu),因此設(shè)計(jì)底部高強(qiáng)度充填體高度為15 m;下部分段充填體內(nèi)部壓應(yīng)力隨著底部高強(qiáng)度充填體分層高度的增加而減小,底部分層為15 m時(shí),下部分段充填體內(nèi)部壓應(yīng)力約為1.5 MPa左右,而設(shè)計(jì)的該部分充填體強(qiáng)度為2.0 MPa,可以滿足安全需求。

    (2) 中部鑿巖硐室充填一定高度的高強(qiáng)度充填體可以顯著的改善該區(qū)域附近的充填體穩(wěn)定性,充填體強(qiáng)度與下部分段相同時(shí),該部位的壓應(yīng)力約為1.75 MPa,其安全系數(shù)約為1.1左右,而充填高強(qiáng)度充填體后,該部位的壓應(yīng)力約為2.0 MPa,其安全系數(shù)約為1.5左右。所以,設(shè)計(jì)中部鑿巖硐室充填5~10 m的高強(qiáng)度充填體;在以上前提下,上部分段充填體內(nèi)的壓應(yīng)力約為1.2~1.3 MPa,小于設(shè)計(jì)的充填體強(qiáng)度值1.5 MPa,可以滿足安全需求。

    (3) 不同方案時(shí),頂部鑿巖硐室內(nèi)部的壓應(yīng)力存在明顯差別。在以上充填分層的基礎(chǔ)上,頂部充填高強(qiáng)度充填體時(shí),其壓應(yīng)力約為1.2 MPa,安全系數(shù)可以達(dá)到2以上,而充填與上部分段強(qiáng)度相同的充填體時(shí),其內(nèi)部壓應(yīng)力略小,約為1.1 MPa,但安全系數(shù)只有1.4左右,所以,設(shè)計(jì)頂部也充填5 m左右的高強(qiáng)度充填體。

    圖3 底部和下部分段的充填體壓應(yīng)力

    圖4 中部鑿巖硐室和上部分段的充填體壓應(yīng)力

    圖5 頂部鑿巖硐室的充填體壓應(yīng)力

    3 結(jié) 論

    (1) 依據(jù)國內(nèi)外礦山工程實(shí)例中高階段大體積充填體的強(qiáng)度,結(jié)合深部銅礦高階段、大尺寸采場(chǎng)回采現(xiàn)狀,并根據(jù)深部銅礦現(xiàn)場(chǎng)條件,得出一步驟礦柱的采空區(qū)頂部和底部均應(yīng)采用高強(qiáng)度的充填體,強(qiáng)度為3.0~4.0 MPa。

    (2) 綜合運(yùn)用蔡嗣經(jīng)公式法等6種充填體強(qiáng)度理論計(jì)算方法分析了不同高度下充填體內(nèi)的壓應(yīng)力分布情況,認(rèn)為充填體底部的垂直應(yīng)力約為3.0 MPa,下部和上部分段的垂直應(yīng)力分別為2.0~3.0 MPa和1.0~2.0 MPa。

    (3) 采用FLAC軟件模擬分析了24種不同分層厚度下礦房采場(chǎng)膠結(jié)充填體的穩(wěn)定性,得出了高強(qiáng)度充填體的分層高度,分別為底部充填高度15 m左右,中部鑿巖硐室充填高度5~10 m,頂部鑿巖硐室充填高度5 m左右。

    (4) 通過運(yùn)用工程類比法、理論分析和數(shù)值計(jì)算3種方法設(shè)計(jì)、分析并得到了深部銅礦高階段充填體的強(qiáng)度參數(shù)和分層厚度,降低了礦山的充填成本,并為礦山的安全生產(chǎn)提供了理論依據(jù)。

    [1]郭利杰,楊小聰.深部采場(chǎng)膠結(jié)充填體力學(xué)穩(wěn)定性研究[J].礦冶,2008,17(3):10 ̄13.

    [2]鄧代強(qiáng).混凝土充填體強(qiáng)度特性試驗(yàn)研究[J].礦冶工程,2006,26(4):10 ̄12.

    [3]朱志彬,劉成平.充填體強(qiáng)度計(jì)算及穩(wěn)定性分析[J].采礦技術(shù),2008,8(3):15 ̄17.

    [4]楊耀亮,鄧代強(qiáng),惠 林,等.深部高大采場(chǎng)全尾砂膠結(jié)充填理論分析[J].礦業(yè)研究與開發(fā),2007,27(4):3 ̄4.

    [5]曾照凱,張義平,吳 剛,等.基于正交優(yōu)化的膠結(jié)充填體強(qiáng)度試驗(yàn)研究[J].有色金屬(礦山部分),2010,62(3):6 ̄8.

    [6]曾照凱,張義平,王永明.高階段采場(chǎng)充填體強(qiáng)度及穩(wěn)定性研究[J].金屬礦山,2010,39(1):31 ̄34.

    [7]蔡嗣經(jīng).膠結(jié)充填材料的強(qiáng)度特性與強(qiáng)度設(shè)計(jì)(Ⅰ)—膠結(jié)充填體的強(qiáng)度設(shè)計(jì)[J].江西理工大學(xué)學(xué)報(bào),1985(3):44 ̄51.

    2017 ̄08 ̄28)

    鄒南榮(1974-),男,福建上杭人,采礦工程師,主要從事采礦技術(shù)方面的研究,Email:zounanrong.zjky@163.com。

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