廣州抽水蓄能電站A廠振動(dòng)測(cè)試與分析

徐 麗，廖 俊，陳建秋，蔣寅軍

（1.廣州大學(xué)，廣東省廣州市 510006；2.江西中余建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司，江西省新余市 338099；3.武漢大學(xué)，湖北省武漢市 430072）

廣州抽水蓄能電站A廠振動(dòng)測(cè)試與分析

徐 麗1，廖 俊2，陳建秋1，蔣寅軍3

（1.廣州大學(xué)，廣東省廣州市 510006；2.江西中余建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司，江西省新余市 338099；3.武漢大學(xué)，湖北省武漢市 430072）

對(duì)廣州蓄能水電廠A廠的地下廠房進(jìn)行振源測(cè)試及整體結(jié)構(gòu)環(huán)境激勵(lì)下的模態(tài)測(cè)試，分析了振源頻率成分及來(lái)源，模態(tài)分析得到廠房結(jié)構(gòu)的多階模態(tài)頻率及振型，并與有限元計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。測(cè)試分析結(jié)果顯示了結(jié)構(gòu)當(dāng)前振動(dòng)性能狀態(tài)，為結(jié)構(gòu)計(jì)算模型修正及結(jié)構(gòu)的安全性能評(píng)定提供了依據(jù)。

地下廠房；模態(tài)測(cè)試；振源測(cè)試

0 引言

水電站廠房由于其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和功能需要，運(yùn)行中的振動(dòng)問(wèn)題非常普遍[1]，尤其是抽水蓄能電站因?yàn)榫哂懈咚^、高轉(zhuǎn)速、雙向運(yùn)轉(zhuǎn)、過(guò)渡過(guò)程復(fù)雜等特點(diǎn)，與常規(guī)水電站相比，機(jī)組支撐的廠房結(jié)構(gòu)承受的機(jī)械離心力、電磁不平衡力矩以及流道壓力脈動(dòng)產(chǎn)生的振動(dòng)都大得多。機(jī)組周圍混凝土支撐廠房結(jié)構(gòu)的受力和振動(dòng)問(wèn)題已受到水電站設(shè)計(jì)者和運(yùn)行者的重視[2][3]，機(jī)組在運(yùn)行過(guò)程中誘發(fā)廠房振動(dòng)，在運(yùn)行實(shí)踐中時(shí)有發(fā)生，甚至引起被迫停機(jī)[4-6]。近年來(lái)國(guó)內(nèi)研究者對(duì)多座抽水蓄能電站地下廠房進(jìn)行了動(dòng)力分析研究，為地下廠房的動(dòng)力特性優(yōu)化及抗振設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù)與參考實(shí)例[7-11]。原型現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試更是直觀有效地反映出振動(dòng)原因以及振動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)的影響[12-14]。

由于水電廠廠房一般規(guī)模龐大，現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試多以水輪發(fā)電機(jī)組的振動(dòng)測(cè)試為主[15-17]，廠房的振動(dòng)測(cè)試則相對(duì)缺乏實(shí)測(cè)資料。但對(duì)廠房結(jié)構(gòu)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)振動(dòng)測(cè)試，雖然實(shí)施難度較大，但一方面可以直接獲得結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性，是了解廠房結(jié)構(gòu)性能現(xiàn)狀的第一手資料；另一方面可以為假定的理論計(jì)算模型提供修正依據(jù)，建立符合廠房結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀的結(jié)構(gòu)模型，也會(huì)為今后水電廠廠房的現(xiàn)場(chǎng)振動(dòng)測(cè)試積累經(jīng)驗(yàn)。本文介紹了對(duì)廣州抽水蓄能電廠地下廠房結(jié)構(gòu)進(jìn)行的一系列振動(dòng)測(cè)試工作，為結(jié)構(gòu)計(jì)算模型修正及結(jié)構(gòu)的安全性能評(píng)定提供依據(jù)。

1 工程概況

廣州蓄能水電廠是我國(guó)第一座高水頭、大容量純抽水蓄能電站，裝機(jī)容量2400MW。A廠廠房于1994年全面竣工投產(chǎn)，廠內(nèi)共有4臺(tái)320MW立軸單級(jí)可逆混流式水泵水輪機(jī)發(fā)電電動(dòng)機(jī)組，主機(jī)間長(zhǎng)92.5m、寬21m。廠房主體結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土梁、柱、樓板組成的框架結(jié)構(gòu)，由上到下分為電動(dòng)發(fā)電機(jī)層、中間層、水泵水輪機(jī)層、蝸殼層以及底部的管廊道層、集水廊道層等。A廠主機(jī)間結(jié)構(gòu)為兩機(jī)一縫，施工圖設(shè)計(jì)階段為滿足各臺(tái)機(jī)組先后投產(chǎn)需要，在1～2號(hào)、3～4號(hào)機(jī)組之間的樓板、梁各增設(shè)一條施工縫。施工縫處的板和梁分別搭在梁伸出的挑耳或柱牛腿上。

A廠結(jié)構(gòu)在長(zhǎng)期的振動(dòng)與噪聲工作環(huán)境中出現(xiàn)了裂縫和損傷。雖然已對(duì)廠房損傷結(jié)構(gòu)進(jìn)行了加固處理，但裂縫損傷是由何種振動(dòng)引起的，目前廠房結(jié)構(gòu)在工作中是否安全，存在的問(wèn)題對(duì)未來(lái)使用有何影響等問(wèn)題，是需要進(jìn)一步考查的內(nèi)容。本文擬通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)振源測(cè)試及廠房結(jié)構(gòu)自振特性測(cè)試分析工作，考查振源情況和當(dāng)前結(jié)構(gòu)的振動(dòng)情況，為結(jié)構(gòu)計(jì)算模型提供修正依據(jù)，從而可以進(jìn)行全面的結(jié)構(gòu)的安全性能評(píng)估。

2 振源測(cè)試及分析

2.1 測(cè)點(diǎn)布置及測(cè)試工況

抽水蓄能電站造成振動(dòng)比較顯著的可能來(lái)源有：電車不平衡引起的振動(dòng)、水流道壓力脈動(dòng)引起的振動(dòng)以及機(jī)組不平衡存在偏心產(chǎn)生的振動(dòng)。這些振動(dòng)由其支撐結(jié)構(gòu)傳至廠房各相關(guān)鋼筋混凝土受力構(gòu)件。因此，將傳感器布置在機(jī)組以及與機(jī)組直接相關(guān)的支撐結(jié)構(gòu)處，在機(jī)組不同運(yùn)行狀況下，測(cè)量足夠長(zhǎng)時(shí)間的加速度時(shí)程信號(hào)，以獲取快速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)電車不平衡振動(dòng)、機(jī)組不平衡振動(dòng)及水流道壓力脈動(dòng)引起的振動(dòng)。

振動(dòng)測(cè)試儀器包括B&K PULSE OMA分析軟件，48通道PULSE 3560D數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，B&K NEXUS 2692-014型電荷放大器和4381V型電荷加速度計(jì)。

選擇3號(hào)機(jī)組作為振源測(cè)試對(duì)象。在水輪發(fā)動(dòng)機(jī)組上的振源測(cè)點(diǎn)自上而下分別布置，共4個(gè)測(cè)點(diǎn)。機(jī)墩混凝土和蝸殼外包混凝土上共6個(gè)測(cè)點(diǎn)。每測(cè)點(diǎn)各布置3個(gè)方向的傳感器，共30個(gè)傳感器。具體測(cè)點(diǎn)布置圖及部分測(cè)點(diǎn)照片如圖1所示。

測(cè)試工況：為3號(hào)機(jī)組單機(jī)運(yùn)行的不同狀態(tài)：3號(hào)機(jī)組發(fā)電開機(jī)、發(fā)電穩(wěn)態(tài)及發(fā)電停機(jī)各狀態(tài)；3號(hào)機(jī)組抽水穩(wěn)態(tài)、抽水開機(jī)及抽水停機(jī)各狀態(tài)。

圖1 振源測(cè)試加速度測(cè)點(diǎn)布置示意圖及照片F(xiàn)ig.1 The layout and photo of acceleration measurement points for vibration source test

2.2 振源測(cè)試結(jié)果分析

通過(guò)對(duì)在現(xiàn)場(chǎng)不同高程上不同振源部位的加速度時(shí)程信號(hào)進(jìn)行峰值確定、頻譜分析，確定振源成分。部分頻譜測(cè)試結(jié)果見圖2和圖3。抽水穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)各測(cè)點(diǎn)頻率分布見表1和表2。

圖2 抽水穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)測(cè)點(diǎn)1的頻譜結(jié)果Fig.2 Auto-spectrum functions of point 1 in steady-state pumping case

從頻譜圖和頻率分布表可以得知：

（1）機(jī)組本身在不同高程上固定含有頻率8.3Hz以及它的倍頻，其中7倍倍頻58.3Hz比較突出；并且包含一個(gè)2.3Hz的頻率成分；混凝土墩上各測(cè)點(diǎn)也含有8.3Hz以及它的倍頻，靠近蝸殼的混凝土墩處偶爾含有一個(gè)2.3Hz的頻率成分；蝸殼上的測(cè)點(diǎn)頻譜顯示其主要有一個(gè)2.3Hz的頻率成分；表明這個(gè)2.3Hz的頻率成分與渦帶壓力脈動(dòng)有關(guān)。

（2）發(fā)電機(jī)組工作轉(zhuǎn)速500r/m，計(jì)算可得到機(jī)組轉(zhuǎn)速基本頻率為8.3Hz。因此測(cè)試得到的穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)的振動(dòng)頻率為計(jì)算轉(zhuǎn)動(dòng)頻率8.3Hz及其倍頻。由于機(jī)組轉(zhuǎn)輪葉片為7，故7倍轉(zhuǎn)頻58.3Hz顯著。

圖3 抽水穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)測(cè)點(diǎn)6的頻譜結(jié)果Fig.3 Auto-spectrum functions of point 6 in steady-state pumping case

表1 抽水穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)各測(cè)點(diǎn)水平短軸向頻率分布Tab.1 The frequency distribution of measurement points at short axis in steady-state pumping case

表2 抽水穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)各測(cè)點(diǎn)水平長(zhǎng)軸向頻率分布Tab.2 The frequency distribution of measurement points at long axis in steady-state pumping case

3 整體廠房自振特性測(cè)試及分析

3.1 測(cè)點(diǎn)布置

主廠房結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，平面基本規(guī)整，結(jié)構(gòu)在短軸方向與巖石嵌固。在每層吊物孔、大塊樓板及邊梁處豎直方向布置低頻加速度計(jì)。水平平動(dòng)模態(tài)測(cè)試僅關(guān)注長(zhǎng)軸方向，傳感器水平向布置在各樓層邊跨柱的樓板中心標(biāo)高處。采用ENDEVCO 86型恒流源加速度計(jì)進(jìn)行測(cè)試。

測(cè)試時(shí)在發(fā)電機(jī)層選取一個(gè)固定參考點(diǎn)，布置三向加速度傳感器，共分7次進(jìn)行結(jié)構(gòu)整體脈動(dòng)測(cè)試。發(fā)電機(jī)層豎向測(cè)點(diǎn)37個(gè)，長(zhǎng)軸水平向測(cè)點(diǎn)4個(gè)，短軸水平向測(cè)點(diǎn)4個(gè)；中間層豎向測(cè)點(diǎn)37個(gè)，長(zhǎng)軸水平向測(cè)點(diǎn)4個(gè)，短軸水平向測(cè)點(diǎn)4個(gè)；水泵水輪機(jī)層布置1點(diǎn)3個(gè)方向的加速度傳感器。采用環(huán)境激勵(lì)下的模態(tài)測(cè)試方法進(jìn)行廠房結(jié)構(gòu)的自振特性測(cè)試，在機(jī)組停機(jī)狀態(tài)時(shí)進(jìn)行結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)時(shí)間脈動(dòng)測(cè)試。部分測(cè)點(diǎn)布置圖及測(cè)點(diǎn)照片見圖4與圖5。

圖4 結(jié)構(gòu)整體動(dòng)力特性測(cè)試加速度測(cè)點(diǎn)照片F(xiàn)ig.4 Photos of acceleration measurement points for structural dynamic properties test

3.2 廠房自振特性測(cè)試結(jié)果及分析

對(duì)實(shí)測(cè)的加速度脈動(dòng)信號(hào)進(jìn)行模態(tài)分析，得到結(jié)構(gòu)自振頻率見表3，對(duì)應(yīng)的各階振型圖見圖6。

表3 實(shí)測(cè)結(jié)構(gòu)整體自振頻率表Tab.3 The measured frequencies of the whole structure

圖5 結(jié)構(gòu)整體動(dòng)力特性測(cè)試發(fā)動(dòng)機(jī)層測(cè)點(diǎn)布置圖Fig.5 The layout of measurement points on the generator floor for structural dynamic properties test

與前期對(duì)廠房結(jié)構(gòu)的有限元分析結(jié)果對(duì)比顯示：

（1）有限元分析得到結(jié)構(gòu)整體第一階模態(tài)也為長(zhǎng)軸方向平動(dòng)模態(tài)，計(jì)算頻率為12.951Hz，比實(shí)測(cè)的基頻略低。這是由于有限元模型將結(jié)構(gòu)在上下游邊柱的切向簡(jiǎn)單地假設(shè)為無(wú)約束，而實(shí)測(cè)結(jié)果表明存在一定的約束剛度，不能忽略。

測(cè)試中在水平向沿短軸和長(zhǎng)軸向均布置有傳感器，但未得到結(jié)構(gòu)水平短軸方向的平動(dòng)模態(tài)，說(shuō)明廠房結(jié)構(gòu)上下游邊界與巖石的實(shí)際法向約束比較強(qiáng)。計(jì)算模型需充分考慮短軸方向部分梁、柱體與巖體相連的約束程度。

（2）由于廠房結(jié)構(gòu)中大體積混凝土機(jī)墩的存在，以及周邊巖洞對(duì)結(jié)構(gòu)的約束作用，廠房結(jié)構(gòu)的振動(dòng)模態(tài)大多基本表現(xiàn)為板、梁構(gòu)件的局部豎向振動(dòng)，且頻率密集，主要集中在20.0～25.0Hz，與有限元計(jì)算結(jié)果相似。

（3）由振源測(cè)試分析可知，機(jī)組振動(dòng)頻率主要為8.3Hz及其倍頻，7倍轉(zhuǎn)頻58.3Hz比較顯著，并有一與渦帶壓力脈動(dòng)有關(guān)的2.3Hz頻率成分。而結(jié)構(gòu)整體基頻測(cè)得為16.49Hz，結(jié)構(gòu)整體的局部振動(dòng)模態(tài)頻率集中于20～28Hz。參照關(guān)于廠房結(jié)構(gòu)的共振校核標(biāo)準(zhǔn)，結(jié)構(gòu)自振頻率和荷載頻率之差與結(jié)構(gòu)自振頻率之比大于20%～30%，機(jī)組與廠房結(jié)構(gòu)間沒(méi)有發(fā)生共振。

4 結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)對(duì)廣州蓄能水電廠A廠進(jìn)行振源測(cè)試及廠房整體結(jié)構(gòu)模態(tài)測(cè)試及分析，可以得出以下幾點(diǎn)結(jié)論：

（1）振源振動(dòng)主要表現(xiàn)為發(fā)電機(jī)組工作轉(zhuǎn)速引起的8.3Hz及其倍頻振動(dòng)，7倍轉(zhuǎn)頻58.3Hz顯著；并有一與渦帶壓力脈動(dòng)有關(guān)的2.3Hz頻率成分。

（2）實(shí)測(cè)整體廠房結(jié)構(gòu)的模態(tài)與ANSYS有限元模型計(jì)算所得結(jié)果基本一致：一階模態(tài)為長(zhǎng)軸向的整體平動(dòng)；板、梁構(gòu)件的局部豎向振動(dòng)模態(tài)較多；測(cè)得廠房扭轉(zhuǎn)模態(tài)，但短軸方向沒(méi)有振型發(fā)生。

第一階實(shí)測(cè)頻率結(jié)果比有限元計(jì)算結(jié)果偏高，表明實(shí)際結(jié)構(gòu)比有限元分析模型的整體剛度要大，主要來(lái)自廠房結(jié)構(gòu)上下游邊界上存在的部分切向剛度。這有待于對(duì)有限元模型進(jìn)行修正，使得計(jì)算的結(jié)果更好地與實(shí)測(cè)結(jié)果相符合，以保證后續(xù)對(duì)結(jié)構(gòu)整體安全性能做出正確評(píng)估。

（3）對(duì)于像抽水蓄能電廠這樣的大型復(fù)雜結(jié)構(gòu)，運(yùn)營(yíng)過(guò)程中的動(dòng)力測(cè)試數(shù)據(jù)具有較強(qiáng)的保存價(jià)值?？梢該?jù)此全面了解廠房結(jié)構(gòu)當(dāng)前動(dòng)力性能狀態(tài)，并可用于修正廠房結(jié)構(gòu)的初始有限元模型，對(duì)于校核設(shè)計(jì)，長(zhǎng)期性能監(jiān)測(cè)，以及做出實(shí)時(shí)的性能評(píng)估具有重要的意義。

圖6 結(jié)構(gòu)各階模態(tài)振型圖Fig.6 The measured modes of the whole structure

[1] 董毓新.水輪發(fā)電機(jī)組振動(dòng)[M].大連：大連理工大學(xué).1989.DONG Yuxin.Vibration of Water Turbine Generator Set[M].Dalian ： Dalian University of Technology.1989.

[2] 孫萬(wàn)泉.水電站廠房結(jié)構(gòu)振動(dòng)分析及動(dòng)態(tài)識(shí)別[D].大連理工大學(xué)博士學(xué)位論文.2004.SUN Wanquan.Research on Structure Vibration and Identification of Hydropower House[D].Ph.D.Dissertation of Dalian University of Technology.2004.

[3] 李炎.當(dāng)前混流式機(jī)組水電站廠房結(jié)構(gòu)振動(dòng)的主要問(wèn)題和研究現(xiàn)狀 [J].中國(guó)農(nóng)村水利水電，2009，（5）：91-94.LI Yan.Current Main Problems and Present Research on Interflow Unit Hydroelectric Station Structure Vibration [J].China Rural Water and Hydropower，2009，（5）：91-94.

[4] 杜曉京.地下廠房機(jī)組支撐結(jié)構(gòu)振動(dòng)觀測(cè)與分析[J].水力發(fā)電，1999，（2）：27-30.DU Xiaojing.Vibration Monitoring and Analysis of the Supporting Structure for Generator Set in Underground Powerhouse [J].Water Power，1999，（2）：27-30.

[5] 舒揚(yáng)啟，王日宣.水電站廠房動(dòng)力分析[M].北京：水利電力出版社 .1987.SHU Yangqi，WANG Rixuan.Dynamic Analysis of Hydropower House [M].Beijing ： Hydropower Press.1987.

[6] 王泉龍 .淺談水輪機(jī)振動(dòng)的研究 [J].大電機(jī)技術(shù)，2001，（7）：12-14.WANG Quanlong.Study on Vibration of Hydraulic Turbine[J].Large Electric Machine and Hydraulic Turbine，2001，（7）：12-14.

[7] 韓芳，蔡元奇，朱以文.十三陵抽水蓄能電站地下廠房結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析 [J].武漢大學(xué)學(xué) 報(bào)（工學(xué)版），2007，40（5）：91-94.HAN Fang，CAI Yuanqi，ZHU Yiwen.Dynamically Structural Analysis of Underground Powerhouse for Shisanling Pumped Storage Power Station[J].Engineering Journal of Wuhan University，2007，40（5）：91-94.

[8] 吳秋芳，戴躍華，陳曉銘.惠州抽水蓄能電站廠房結(jié)構(gòu)振動(dòng)分析與研究 [J].廣東水利水電，2008，（7）：49-53.WU Qiufang，DAI Yuehua，CHEN Xiaoming.Research on Structure Vibration of Powerhouse for Huizhou Pumped Storage Power Station [J].Guangdong Water Resources and Hydropower，2008，（7）：49-53.

[9] 陳婧，馬震岳，等.抽水蓄能電站地下廠房機(jī)墩結(jié)構(gòu)剛度分析與設(shè)計(jì)優(yōu)化[J].武漢大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版），2009，42（4）：456-460.CHEN Jing，MA Zhenyue，etc.Rigidity analysis and dynamic design of supporting structure of underground powerhouse in pumped-storage projects[J].Engineering Journal of Wuhan University，2009，42（4）：456-460.

[10] 楊靜，馬震岳，等.張河灣抽水蓄能電站廠房機(jī)墩組合結(jié)構(gòu)剛度復(fù)核 [J].水力發(fā)電，2006，32（12）：33-35.YANG Jing，MA Zhenyue，etc.Stiffness Checking of Turbine Foundation Composite Structure of Zhanghewan Pumped-storage Power Station[J].Water Power，2006，32（12）：33-35.

[11] 華丕龍，呂小彬.廣州蓄能水電廠 A 廠地下廠房結(jié)構(gòu)振動(dòng)特性分析 [J].廣東水利水電，2015，（10）：34-39.HUA Pilong，LV Xiaobin.Vibration Characteristics of the Structure of Underground Powerhouse of A Plant in GPSPS[J].Guangdong Water Resources and Hydropower，2015，（10）：34-39.

[12] 王俊紅，黃勇.廣蓄二期工程地下廠房結(jié)構(gòu)振動(dòng)研究及減振措施 [J].水力發(fā)電，2001，（11）：30-34.WANG Junhong，HUANG Yong.Study on the structural vibration of underground powerhouse of Guangzhou Pumped Storage Plant（second stage）and its vibration-absorbing measures[J].Water Power，2001，（11）：30-34.

[13] 彭濤.十三陵抽水蓄能電站地下廠房結(jié)構(gòu)振動(dòng)監(jiān)測(cè)[J].水利自動(dòng)化與大壩監(jiān)測(cè)，2005，29（5）：49-52.PENG Tao.Monitoring of Struetural Vibration of the Underground Powerhouse of Shisanling Pumped Storage Power Plant[J].Dam Observation and Geotechnical Tests，2005，29（5）：49-52.

[14] 陳婧，馬震岳，等.宜興抽水蓄能電站廠房結(jié)構(gòu)水力振動(dòng)反應(yīng)分析 [J].水力發(fā)電學(xué)報(bào)，2009，28（5）：195-199.CHEN Jing，MA Zhenyue，etc.Research on dynamic response of powerhouse structure of Yixing Pumped-storage Project[J].Journal of Hydroelectric Engineering，2009，28（5）：195-199.

[15] 張偉，褚福磊，等.300MW抽水蓄能機(jī)組振動(dòng)狀態(tài)檢測(cè)分析診斷系統(tǒng)研究 [J].清華大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），1998，38（4）：108-112.ZHANG Wei，CHU Fulei，etc.Condition monitoring，analysis and diagnosis system of a 300 MW pumped storage power unit[J].Journal Of Tsinghua University （Science And Technology），1998，38（4）：108-112.

[16] 盧文秀，褚福磊，張正松，等.抽水蓄能機(jī)組的狀態(tài)監(jiān)測(cè)和故障診斷 [J].中國(guó)電力，2000，33（4）：19-22.LU Wenxiu，CHU Fulei，ZHANG Zhengsong.State Monitoring and Fault Diagnosis of Pumped-storage Generating Unit[J].Electric Power，2000，33（4）：19-22.

[17] 張偉，吳玉林，等.蓄能機(jī)組壓力脈動(dòng)測(cè)試研究[J].水力發(fā)電學(xué)報(bào)，2001，72（1）：72-78.ZHANG Wei，WU Yulin，etc.The Research on the Pressure Pulse Measurement for Energy Storage Units[J].Journal of Hydroelectric Engineering，2001，72（1）：72-78.

2017-06-15

2017-07-18

徐 麗（1971—），女，博士，副研究員，主要研究方向：消能減振及振動(dòng)測(cè)試分析工作。

Vibration Test and Analysis of the Underground Powerhouse of A Plant in GPSPS

XU Li1，LIAO Jun2，CHEN Jianqiu1，JIANG Yinjun3
（1.Guangzhou University，Guangzhou 510006，China；2.Jiangxi Zhongyu Architectural Design & Research Institute Co.，Ltd.，Xinyu 338099，China；3.Wuhan University，Wuhan 430072，China）

Vibration source tests and modal tests using ambient excitation of the underground powerhouse of A plant in GPSPS were carried out.The frequency components and sources of vibration were obtained by spectrum analysis.And the modal frequencies and mode shapes of the structure were obtained by modal analysis.The result was compared with that of FEM analysis.The test analysis provides a basis for the structural model updating and structural safety evaluation.

underground powerhouse; modal test; vibration source test

TV32

A學(xué)科代碼：570.25

10.3969/j.issn.2096-093X.2017.04.010