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    基于CFD的新型密集烤房結(jié)構(gòu)優(yōu)化研究

    2017-11-18 13:58:29王龍飛范沿沿白志鵬黨曉輝胡耀華李建華
    江蘇農(nóng)業(yè)科學(xué) 2017年18期
    關(guān)鍵詞:計(jì)算流體力學(xué)數(shù)值模擬優(yōu)化設(shè)計(jì)

    王龍飛+范沿沿+白志鵬+黨曉輝+胡耀華+李建華

    摘要:為改進(jìn)和優(yōu)化新型密集烤房結(jié)構(gòu),基于計(jì)算流體力學(xué)(CFD)方法建立密集烤房的物理模型,根據(jù)現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)確定邊界條件和模型參數(shù),對(duì)不同數(shù)量回風(fēng)孔、不同角度導(dǎo)流板以及不同位置出風(fēng)口模型的氣流速度場進(jìn)行三維數(shù)值模擬分析,并利用實(shí)測數(shù)據(jù)對(duì)模擬結(jié)果予以驗(yàn)證。研究表明:(1)回風(fēng)孔數(shù)量的增加可以顯著增加烤房內(nèi)部氣流的平均速度,能有效改善烤房內(nèi)部的通風(fēng)效果;(2)當(dāng)導(dǎo)流板與豎直方向夾角為15°時(shí),烤房內(nèi)部氣流分布均勻性最好;(3)出風(fēng)口在烤房頂部比在底部的烤房內(nèi)部氣流的平均速度高;(4)10個(gè)測量點(diǎn)的氣流速度測試值與模擬值基本吻合,相對(duì)誤差一般小于8%,證明上述仿真結(jié)果是可靠的。根據(jù)研究結(jié)果,提出新型密集烤房結(jié)構(gòu)優(yōu)化建議:在烤房中設(shè)置48個(gè)回風(fēng)孔、與豎直方向夾角為15°的導(dǎo)流板以及在烤房頂部設(shè)置出風(fēng)口。

    關(guān)鍵詞:計(jì)算流體力學(xué);氣流速度場;密集烤房;優(yōu)化設(shè)計(jì);數(shù)值模擬

    中圖分類號(hào): S226.6 文獻(xiàn)標(biāo)志碼: A 文章編號(hào):1002-1302(2017)18-0201-04

    收稿日期:2017-02-21

    基金項(xiàng)目:河南省煙草技術(shù)開發(fā)項(xiàng)目(編號(hào):XYKJ2015M01);國家自然科學(xué)基金(編號(hào):31671965)。

    作者簡介:王龍飛(1988—),男,陜西西安人,碩士研究生,主要研究方向?yàn)闊煵輽C(jī)械。E-mail:wlf0121@126.com。

    通信作者:李建華,主要研究方向?yàn)檗r(nóng)業(yè)合作。E-mail:xcwdqljh@sina.com。 密集烤房最早于1960年在美國北卡羅來納州建成并投入使用,到1962年已經(jīng)有超過300個(gè)密集烤房投入使用[1]。我國最早在20世紀(jì)60年代開始研究密集烤房[2]。密集烤房在傳統(tǒng)烤房的基礎(chǔ)上增加了強(qiáng)制通風(fēng)與熱風(fēng)循環(huán)系統(tǒng),并且可以實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制,密集烤房的循環(huán)風(fēng)機(jī)可以控制烤房內(nèi)部氣流的運(yùn)動(dòng),這也使得密集烤房的結(jié)構(gòu)更加多樣化。由于密集烤房具有體積小容量大、烘烤質(zhì)量高、節(jié)約能源[3]和易于實(shí)現(xiàn)專業(yè)化烘烤等優(yōu)點(diǎn),現(xiàn)在,密集烤房已經(jīng)成為我國煙葉烘烤設(shè)備的發(fā)展方向[4]。

    近年來CFD方法廣泛地應(yīng)用到氣流速度場的分析中。國內(nèi)外學(xué)者運(yùn)用CFD方法模擬設(shè)備裝置內(nèi)部流場分布情況,并提出結(jié)構(gòu)及組件改進(jìn)設(shè)計(jì)的研究較多[5-9],也有一些學(xué)者對(duì)室外噴霧技術(shù)的流體速度場進(jìn)行了模擬[10-11],有一些研究是對(duì)室內(nèi)的空氣流動(dòng)情況進(jìn)行三維模擬,分析氣流的穩(wěn)定均勻性,改進(jìn)室內(nèi)的結(jié)構(gòu)[12-15]。有研究對(duì)烤房內(nèi)溫濕度分布進(jìn)行計(jì)算流體力學(xué)分析[16],但是應(yīng)用CFD方法分析密集烤房內(nèi)氣流速度場并進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計(jì)的研究分析未見報(bào)道。

    本研究通過采用CFD三維數(shù)值模擬方法建立新型密集烤房模型,目的是利用CFD方法優(yōu)化烤房內(nèi)部結(jié)構(gòu),主要包括:(1)確定烤房內(nèi)回風(fēng)孔數(shù)量;(2)確定導(dǎo)流板與豎直方向的角度;(3)確定烤房出風(fēng)口的位置。

    1 材料與方法

    1.1 新型密集烤房結(jié)構(gòu)與工作原理

    本研究只介紹新型密集烤房的通風(fēng)循環(huán)系統(tǒng),不包括加熱系統(tǒng)和控制系統(tǒng)??痉课挥诤幽鲜≡S昌市襄城縣里川煙草合作社,長8.2 m,寬2.9 m,高3.56 m??痉空w由200 mm厚聚氨酯夾芯板搭建而成,包括外墻、屋頂、地面和分隔板,分隔板距地面2.75 m。烤房內(nèi)部放置鐵制裝煙架,長7.3 m,寬2.7 m,高2.6 m。分隔板上方左右兩側(cè)各安裝3臺(tái)軸流風(fēng)機(jī),風(fēng)機(jī)葉輪直徑550 mm,理論風(fēng)量8 100 m3/h,壓升70 Pa,分隔板上開有回風(fēng)孔。進(jìn)風(fēng)口和出風(fēng)口設(shè)置在烤房頂部,見圖1。為了展示烤房內(nèi)部結(jié)構(gòu),部分外墻作隱藏處理。

    烤房內(nèi)氣流循環(huán)過程:外界空氣由進(jìn)氣口進(jìn)入烤房,在左右兩側(cè)風(fēng)機(jī)驅(qū)動(dòng)下,經(jīng)由兩側(cè)風(fēng)機(jī)進(jìn)入分隔板下方烤煙區(qū)域,烤煙區(qū)域氣流一部分經(jīng)過回風(fēng)孔回到分隔板上方,再經(jīng)過風(fēng)機(jī)進(jìn)入烤煙區(qū)域,形成循環(huán)氣流,另一部分經(jīng)過出風(fēng)口排出烤房。

    1.2 網(wǎng)格劃分

    模型采用與新型密集烤房等比例創(chuàng)建,模型中忽略了裝煙架對(duì)烤房內(nèi)部氣流的影響,不考慮外界空氣速度對(duì)烤房內(nèi)氣流的影響。在ICEM軟件中采用三維結(jié)構(gòu)網(wǎng)格生成方法劃分模型網(wǎng)格,共產(chǎn)生462 000個(gè)網(wǎng)格單元,1 414 024個(gè)網(wǎng)格面和490 276個(gè)網(wǎng)格節(jié)點(diǎn),如圖2所示,模型中開設(shè)48個(gè)回風(fēng)孔。

    1.3 控制方程

    本模型中不涉及能量和組分的轉(zhuǎn)移,烤房內(nèi)空氣是定常、不可壓縮的,遵循質(zhì)量守恒定律和動(dòng)量守恒定律[17],其控制方程如下:

    1.4 邊界條件與數(shù)值求解

    進(jìn)口和出口分別采用壓力進(jìn)口和壓力出口邊界條件,進(jìn)口壓力和出口壓力均設(shè)置為常壓狀態(tài),湍流強(qiáng)度與水力直徑設(shè)置為3.5%和0.5 m。

    左側(cè)和右側(cè)風(fēng)機(jī)邊界面采用風(fēng)扇邊界條件(Fan),設(shè)置壓力躍升為70 Pa,與風(fēng)機(jī)銘牌壓升一致,左側(cè)風(fēng)扇邊界方向向左,右側(cè)風(fēng)扇邊界方向向右。

    其余邊界面設(shè)置為壁面邊界(Wall),應(yīng)用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)方法處理近壁區(qū)域。

    采用Fluent 15.0軟件進(jìn)行數(shù)值求解,湍流模型選用標(biāo)準(zhǔn)κ-ε模型,采用基于有限體積的控制方程,壓力速度耦合方式為SIMPLE,壓力和動(dòng)量采用二階迎風(fēng)離散格式。

    2 結(jié)果與分析

    為方便表達(dá)烤房內(nèi)部氣流速度場分布情況,在烤房內(nèi)選取截面Y、Z1、Z2和Z3,如圖3所示。截面Y(Y=1.45 m)為Y軸方向中心截面,截面Z1、Z2和Z3與烤房地面距離分別為0.7 m、1.5 m和2.3 m。

    2.1 不同數(shù)量回風(fēng)孔的氣流速度場分布

    創(chuàng)建分隔板上平均分布有回風(fēng)孔8、16、24、32、40、48個(gè)的6個(gè)烤房模型,6個(gè)模型Y截面上的氣流速度場分布如圖4所示,只對(duì)分隔板下方烤煙區(qū)域進(jìn)行分析,左右兩側(cè)以及底部的氣流速度高于中部和上部,在中部產(chǎn)生左右對(duì)稱的速度在0~0.5 m/s之間的低速區(qū)域,隨著開設(shè)的回風(fēng)孔數(shù)量的增加,在回風(fēng)孔的作用下,增加了中部上部區(qū)域氣流的流動(dòng)性,導(dǎo)致低速區(qū)域逐漸變小?;仫L(fēng)孔數(shù)量為48個(gè)時(shí),低速區(qū)域面積達(dá)到最小,烤煙區(qū)域氣流流動(dòng)性達(dá)到最好。endprint

    式中:vh為高度為h的平面上的平均氣流速度,m/s;vi為測量點(diǎn)i的氣流速度,m/s;n為總測量點(diǎn)數(shù)量;jh為高度為h平面上的氣流不均勻系數(shù),jh值越小,氣流分布的均勻性越好。

    Z1、Z2和Z3這3個(gè)截面分別代表著烤房內(nèi)部3層煙葉的平均高度,在這3個(gè)截面上,回風(fēng)孔數(shù)量與烤房內(nèi)烤煙區(qū)域氣流不均勻系數(shù)及平均氣流速度之間的關(guān)系如圖5和圖6所示。隨著回風(fēng)孔數(shù)量的增加,烤房內(nèi)Z1、Z2和Z3截面上氣流的不均勻系數(shù)變化不明顯,基本保持平穩(wěn),只有在回風(fēng)孔數(shù)量由8個(gè)增加到16個(gè)的過程中,Z1和Z2截面上氣流的不均勻系數(shù)急劇減少,此時(shí)對(duì)回風(fēng)孔數(shù)量的增加,可以改善烤房內(nèi)下部和中部區(qū)域的氣流均勻性;在Z2截面上氣流的不均勻系數(shù)明顯高于Z1和Z3截面,說明烤房內(nèi)的低速區(qū)域主要集中在Z2=1.5 m截面附近。然而隨著回風(fēng)孔數(shù)量的增加,氣流的平均速度逐漸增加,在回風(fēng)孔數(shù)量由40個(gè)增加到48個(gè)過程中,氣流平均速度的增加幅度放緩,在回風(fēng)孔數(shù)量為48個(gè)時(shí),氣流平均速度達(dá)到最高,烤房內(nèi)通風(fēng)效果最好,此時(shí)Z1、Z2和Z3截面上的平均速度為2.13 m/s,對(duì)比回風(fēng)孔數(shù)量僅為8個(gè)時(shí)的平均速度0.63 m/s,平均氣流速度增加了238%??梢娀仫L(fēng)孔數(shù)量的增加可以有效改善烤房內(nèi)部的通風(fēng)效果。

    2.2 不同角度導(dǎo)流板的氣流速度場分布

    分別創(chuàng)建導(dǎo)流板與豎直方向夾角為0°、15°、30°和45°的4個(gè)烤房模型,4個(gè)模型Y截面上的氣流速度場分布如圖7所示。與導(dǎo)流板角度為0°,即不設(shè)置導(dǎo)流板的模型作對(duì)比,導(dǎo)流板角度為15°時(shí),烤房中部呈圓形分布的低速區(qū)域明顯變小,但是在導(dǎo)流板下方區(qū)域由于導(dǎo)流板對(duì)氣流影響的緣故會(huì)有帶狀低速區(qū)域產(chǎn)生;導(dǎo)流板角度為30°時(shí),對(duì)比15°導(dǎo)流板模型,烤房中部低速區(qū)域以及導(dǎo)流板下方低速區(qū)域都變大;導(dǎo)流板角度為45°時(shí),由于導(dǎo)流板強(qiáng)制改變氣流運(yùn)行方向,使得烤房中部呈圓形分布的低速區(qū)域消失,但是導(dǎo)流板下方的低速區(qū)域面積急速增加,烤房內(nèi)部整體氣流流動(dòng)性反而降低。

    導(dǎo)流板角度與烤房內(nèi)烤煙區(qū)域Z1、Z2和Z3截面氣流不均勻系數(shù)及平均氣流速度之間的關(guān)系如圖8和圖9所示。比較導(dǎo)流板角度為0°和15°兩個(gè)模型的氣流不均勻系數(shù),在Z2和Z3截面,氣流的不均勻系數(shù)降低,在Z1截面,反而升高,這與導(dǎo)流板下方產(chǎn)生低速區(qū)域有關(guān);比較導(dǎo)流板角度15°、30°和45°模型的氣流不均勻系數(shù),隨著導(dǎo)流板角度的增加,3個(gè)截面的氣流不均勻系數(shù)均有所增加,說明導(dǎo)流板角度為15°模型氣流分布的均勻性最好。氣流平均速度的變化趨勢隨著導(dǎo)流板角度的變化不明顯,在Z1截面,導(dǎo)流板角度為45°時(shí),受到導(dǎo)流板的遮擋, 氣流平均速度大幅降低, 導(dǎo)流板角度為

    15°時(shí),氣流平均速度最高,雖然此時(shí)氣流不均勻系數(shù)相對(duì)0°導(dǎo)流板模型有所升高,但是Z1截面高度的氣流流動(dòng)性最好??梢?,導(dǎo)流板的設(shè)置對(duì)烤房內(nèi)部氣流均勻性的影響較明顯,當(dāng)導(dǎo)流板與豎直方向夾角為15°時(shí),烤房內(nèi)部氣流分布均勻性最好。

    2.3 不同位置的出風(fēng)口氣流速度場分布

    分別創(chuàng)建出風(fēng)口在烤房頂部和底部的2個(gè)模型,2個(gè)模型回風(fēng)孔數(shù)量均為48個(gè),不設(shè)置導(dǎo)流板,2個(gè)模型中Z1、Z2和Z3截面的氣流不均勻系數(shù)和平均速度見表1,出風(fēng)口在烤房底部的模型在Z1、Z2和Z3截面的氣流平均速度均低于出風(fēng)口在烤房頂部的模型,平均低于出風(fēng)口在烤房頂部模型氣流平均速度5.9%,2個(gè)模型氣流不均勻系數(shù)基本一致,出風(fēng)口在烤房頂部模型的氣流不均勻系數(shù)略微低于出風(fēng)口在烤房底部模型。可見,出風(fēng)口在烤房頂部模型通風(fēng)效果稍好于出風(fēng)口在底部模型。

    3 數(shù)值模擬結(jié)果驗(yàn)證

    烤房內(nèi)部烤煙區(qū)域氣流速度場測定試驗(yàn)于2016年8月在河南省許昌市襄縣里川煙草合作社進(jìn)行,試驗(yàn)烤房分隔板開設(shè)48個(gè)回風(fēng)孔,試驗(yàn)的主要目的是測量分隔板下方的烤煙區(qū)域氣流速度并驗(yàn)證仿真結(jié)果,10個(gè)風(fēng)速測量點(diǎn)布置見圖10。風(fēng)速測量選用TES-1340熱線式手持風(fēng)速測量儀(泰仕電子工業(yè)股份有限公司生產(chǎn)),量程0~30 m/s,精度為 0.01 m/s。

    為了驗(yàn)證模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性,選取圖10所示10個(gè)點(diǎn)的測試值與相同未知的模擬值進(jìn)行對(duì)比,P1到P10風(fēng)速測量點(diǎn)的測試值與模擬值對(duì)比見表2,10個(gè)測量點(diǎn)測試值與模擬值的相對(duì)誤差的范圍為0.69%~18.7%,造成誤差的原因有很多,仿真模型中忽略了裝煙架以及測量人員對(duì)烤房內(nèi)部氣流的影響,而且手持風(fēng)速儀進(jìn)行測量也會(huì)有誤差產(chǎn)生;由于P8點(diǎn)的風(fēng)速數(shù)值較小,其測試值與模擬值的相對(duì)誤差為 18.75%,除了P8點(diǎn)外9個(gè)測量點(diǎn)氣流速度的測試值與模擬值相對(duì)誤差均小于8%,測試值與模擬值基本吻合,說明了本研究建立的CFD模型以及CFD模擬的可靠性。

    4 結(jié)論

    本研究對(duì)新型密集烤房內(nèi)氣流分布進(jìn)行了CFD模擬和現(xiàn)場實(shí)測,10個(gè)測量點(diǎn)的氣流速度測試值與模擬值基本吻合,相對(duì)誤差一般<8%,說明了本研究建立的CFD模型以及CFD模擬的可靠性。根據(jù)CFD模擬結(jié)果,得出以下結(jié)論:回風(fēng)孔數(shù)量的增加可以顯著增加烤房內(nèi)部氣流的平均速度,有效改善烤房內(nèi)部的通風(fēng)效果?;仫L(fēng)孔數(shù)量不宜過少,過少的回風(fēng)孔數(shù)量會(huì)導(dǎo)致烤房內(nèi)部氣流分布均勻性較差;在分隔板上均勻布置回風(fēng)孔時(shí),可以選擇較多的回風(fēng)孔數(shù)量。對(duì)于既有的新型密集烤房,在回風(fēng)孔數(shù)量不變的情況下,導(dǎo)流板的設(shè)置對(duì)烤房內(nèi)部氣流均勻性的影響較明顯,當(dāng)導(dǎo)流板與豎直方向夾角為15°時(shí),烤房內(nèi)部氣流分布均勻性最好。在回風(fēng)孔數(shù)量保持不變,不設(shè)置導(dǎo)流板的情況下,出風(fēng)口在烤房頂部模型通風(fēng)效果稍好于出風(fēng)口在底部模型。

    根據(jù)以上結(jié)論,提出新型密集烤房結(jié)構(gòu)優(yōu)化建議:在烤房中設(shè)置48個(gè)回風(fēng)孔、與豎直方向夾角為15°的導(dǎo)流板以及在烤房頂部設(shè)置出風(fēng)口。

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