長(zhǎng)玻璃纖維增強(qiáng)尼龍6復(fù)合材料力學(xué)性能的研究

李 睿，王 國(guó)，劉美華* ，茍黎婷，候澤云，黃 斌，張朋朋

(1.中南大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410083; 2.廣東順威精密塑料股份有限公司，廣東 順德 528305)

長(zhǎng)玻璃纖維增強(qiáng)尼龍6復(fù)合材料力學(xué)性能的研究

李 睿1，王 國(guó)2，劉美華1*，茍黎婷1，候澤云1，黃 斌1，張朋朋1

(1.中南大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙410083;2.廣東順威精密塑料股份有限公司，廣東 順德528305)

研究以聚丙烯接枝馬來(lái)酸酐(PP-g-MAH)和聚烯烴彈性體接枝馬來(lái)酸酐(POE-g-MAH)為界面相容劑的長(zhǎng)玻璃纖維增強(qiáng)尼龍6(LGF/PA 6)復(fù)合材料的力學(xué)性能，并與短玻璃纖維增強(qiáng)尼龍6(SGF/PA 6)復(fù)合材料的力學(xué)性能進(jìn)行對(duì)比。結(jié)果表明：LGF/PA 6復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度和彎曲模量均隨著玻璃纖維含量的增加呈直線上升趨勢(shì)，玻璃纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到40%時(shí)，增強(qiáng)效果十分顯著；在添加相同含量的玻璃纖維時(shí)，LGF/PA 6復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度、彎曲模量低于SGF/PA 6復(fù)合材料；2種復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度均隨著玻璃纖維含量的增加呈非線性增加，當(dāng)添加相同含量的玻璃纖維時(shí)，LGF/PA 6復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度高于SGF/PA 6復(fù)合材料；兩種界面相容劑均改善了玻璃纖維與PA 6的界面性能，顯著提高了復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度，其中添加PP-g-MAH的LGF/PA 6復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度的提高高于添加POE-g-MAH的，但拉伸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度均有不同程度降低，其中添加POE-g-MAH的LGF/PA 6復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度和彎曲模量下降得較為明顯。

聚己內(nèi)酰胺 長(zhǎng)玻璃纖維 馬來(lái)酸酐 界面相容劑 力學(xué)性能

玻璃纖維增強(qiáng)聚合物基復(fù)合材料因其質(zhì)量輕、綜合性能好、可回收利用等優(yōu)點(diǎn)被廣泛應(yīng)用于航空航天、汽車工業(yè)、建筑行業(yè)和醫(yī)療器械等領(lǐng)域。在玻璃纖維增強(qiáng)聚合物基復(fù)合材料中，長(zhǎng)玻璃纖維(LGF)增強(qiáng)熱塑性復(fù)合材料具有高比強(qiáng)度、比剛度、可回收利用、易加工成形等優(yōu)勢(shì)而成為研發(fā)的熱點(diǎn)[1-3]。尼龍6(PA 6)因其良好的耐磨性能、自潤(rùn)滑性以及較好的拉伸強(qiáng)度和沖擊強(qiáng)度被用做LGF增強(qiáng)熱塑性復(fù)合材料的基體。LGF增強(qiáng)PA 6(LGF/PA 6)復(fù)合材料強(qiáng)度高、韌性好、電性能優(yōu)異，被廣泛應(yīng)用于電子電氣、交通建筑、汽車工業(yè)和醫(yī)療器械等領(lǐng)域。

制約玻璃纖維對(duì)PA 6樹脂基復(fù)合材料增強(qiáng)效果的因素有玻璃纖維長(zhǎng)度、含量、取向、界面及制備工藝等。劉正軍等[4]研究表明隨著玻璃纖維含量的增加，復(fù)合材料拉伸、彎曲和沖擊性能均有所提高，但玻璃纖維的平均長(zhǎng)度則逐漸下降。高志秋等[5]研究表明，隨著預(yù)浸料切粒長(zhǎng)度的增加(在其研究范圍內(nèi))，LGF/PA 6復(fù)合材料的拉伸、彎曲和沖擊性能都隨之提高。盧紅等[6]利用原位聚合法制得界面結(jié)合良好的LGF/PA 6復(fù)合材料。Han Keqing等[7]采用原位聚合法制備了玻璃纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)高達(dá)60%的LGF/PA 6復(fù)合材料，玻璃纖維與PA 6之間界面結(jié)合良好，LGF/PA 6復(fù)合材料的熱變形溫度接近PA 6的熔融溫度。

目前關(guān)于改善LGF/PA 6界面性能的方法主要有玻璃纖維偶聯(lián)劑處理和加入接枝馬來(lái)酸酐(MAH)的彈性體作為界面相容劑，但鮮有關(guān)于有機(jī)剛性粒子接枝MAH的報(bào)道。作者分別采用有機(jī)剛性粒子聚丙烯接枝馬來(lái)酸酐(PP-g-MAH)和聚烯烴彈性體接枝馬來(lái)酸酐(POE-g-MAH)兩種界面相容劑改性LGF/PA 6復(fù)合材料，研究了兩種不同界面相容劑對(duì)LGF/PA 6復(fù)合材料力學(xué)性能的影響，并對(duì)比了LGF/PA 6與短玻璃纖維(SGF)/PA 6復(fù)合材料的力學(xué)性能。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1原料

PA 6切片：牌號(hào)YH400，熔體流動(dòng)指數(shù)為每10 min 33.96 g，中國(guó)石化巴陵石化分公司產(chǎn)；玻璃纖維：EDR17-2400-988A型，巨石集團(tuán)產(chǎn)；PP-g-MAH，POE-g-MAH：寧波能之光新材料科技有限公司產(chǎn)；抗氧化劑：1098型，巴斯夫(BASF)集團(tuán)產(chǎn)。

1.2主要設(shè)備與儀器

XRL-400系列熔體流動(dòng)速率儀：承德精密試驗(yàn)機(jī)有限公司制；101.3A電熱鼓風(fēng)干燥箱：武漢亞華電爐有限公司制；ES120D電子天平：天津市德安特傳感技術(shù)有限公司制；TDS-35B雙螺桿擠出機(jī)：南京諾達(dá)鑫業(yè)擠出裝備有限公司制；UN90SK塑料注射成型機(jī)：廣州伊之密精密機(jī)器有限公司制；CMT4204萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)：美特斯工業(yè)系統(tǒng)(中國(guó))有限公司制；XJC-250擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)：承德精密試驗(yàn)機(jī)有限公司制；Quanta 200電子掃描顯微鏡(SEM)：美國(guó)FEI公司制。

1.3復(fù)合材料的制備

(1)LGF/PA 6復(fù)合材料的制備

首先將PA 6切片、界面相容劑、抗氧化劑等混合均勻，其中界面相容劑的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%，抗氧化劑的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.3%，然后經(jīng)擠出機(jī)熔融后擠入到預(yù)先鋪好的玻璃纖維的浸漬槽，對(duì)玻璃纖維進(jìn)行浸漬，再經(jīng)冷卻后將連續(xù)的預(yù)浸束切成12 mm長(zhǎng)的粒料。雙螺桿擠出機(jī)與浸漬槽用接口連接；擠出機(jī)從入料口到口模的溫度分別設(shè)置為210，230，240，260 ℃，螺桿轉(zhuǎn)速為100 r/min，接口溫度為270 ℃，浸漬槽溫度設(shè)置為300 ℃，玻璃纖維預(yù)加熱溫度為100 ℃。注塑機(jī)的溫度分別設(shè)置為230，235，240，245 ℃，模具溫度為60 ℃，注塑壓力為110 MPa。將未加界面相容劑的LGF/PA 6的復(fù)合材料編為L(zhǎng)GF/PA 6- 0，添加PP-g-MAH，POE-g-MAH界面相容劑的LGF/PA 6的復(fù)合材料分別編為L(zhǎng)GF/PA 6-PP-g-MAH，SGF/PA 6-POE-g-MAH。

(2)SGF/PA 6復(fù)合材料的制備

雙螺桿擠出機(jī)從左向右依次有3個(gè)喂料口。將PA 6樹脂基體與添加劑按比例(添加量與LGF/PA 6復(fù)合材料的相同)均勻混合后加入到雙螺桿擠出機(jī)的第一個(gè)喂料口，玻璃纖維束在第3個(gè)喂料口加入。玻璃纖維束在雙螺桿的咬合作用下被切斷，并與樹脂基體在雙螺桿的作用下均勻混合。在切粒機(jī)(同時(shí)也起到牽引作用)的牽引和擠出機(jī)的擠出作用下，SGF/PA 6復(fù)合材料經(jīng)冷卻、干燥和切粒，得到粒料。將未加界面相容劑的SGF/PA 6的復(fù)合材料編為SGF/PA 6- 0，添加PP-g-MAH，POE-g-MAH界面相容劑的SGF/PA 6的復(fù)合材料分別編為SGF/PA 6-PP-g-MAH，SGF/PA 6-POE-g-MAH。制備SGF/PA 6- 0和SGF/PA 6復(fù)合材料粒料工藝參數(shù)如下：溫度一區(qū)220～230 ℃，溫度二區(qū)230～240 ℃，溫度三區(qū)240～230 ℃，溫度四區(qū)230～240 ℃，機(jī)頭溫度245 ℃。

1.4測(cè)試與表征

拉伸性能：根據(jù)ISO 527—2012標(biāo)準(zhǔn)在萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行測(cè)試，試樣尺寸80 mm×10 mm×4 mm，壓頭加載速率5 mm/min，取5個(gè)試樣進(jìn)行測(cè)試后取平均值。

彎曲性能：根據(jù)ISO 527—2012標(biāo)準(zhǔn)在萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行測(cè)試，試樣尺寸80 mm×10 mm×4 mm，壓頭加載速率2.5 mm/min，跨度50 mm，取5個(gè)試樣進(jìn)行測(cè)試后取平均值。

缺口沖擊強(qiáng)度：根據(jù)ISO 180/1A—2000標(biāo)準(zhǔn)在擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)上測(cè)試，試樣尺寸80 mm×10 mm×4 mm，取5個(gè)試樣測(cè)試后取平均值。

斷面形貌：將試樣經(jīng)液氮脆斷后對(duì)其表面進(jìn)行噴金處理，采用SEM觀察其斷裂面的微觀形貌并拍照。

2 結(jié)果與討論

2.1玻璃纖維含量對(duì)復(fù)合材料力學(xué)性能的影響

從圖1可知，隨著玻璃纖維含量的增加，LGF/PA 6- 0復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度幾乎呈線性增加。這表明玻璃纖維對(duì)復(fù)合材料有著顯著的增強(qiáng)作用，且在玻璃纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到40%時(shí)，增強(qiáng)效果也十分顯著。LGF/PA 6- 0復(fù)合材料的斷裂伸長(zhǎng)率在添加少量玻璃纖維時(shí)急劇下降，當(dāng)玻璃纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過(guò)11%時(shí)，斷裂伸長(zhǎng)率幾乎不再變化。

圖1 玻璃纖維含量對(duì)復(fù)合材料拉伸性能的影響Fig.1 Effect of glass fiber content on tensile properties of composites■—SGF/PA 6- 0；●—LGF/PA 6- 0

這是因?yàn)樵谕饧虞d荷作用下，隨著應(yīng)力的增加，增強(qiáng)玻璃纖維末端會(huì)引發(fā)微裂紋。最初，這些微裂紋可通過(guò)載荷從基體傳遞到相鄰的承載玻璃纖維上，當(dāng)外加載荷增加到一定程度，承載纖維和基體不能再支撐逐漸增加的載荷時(shí)，這些微裂紋將會(huì)穿越最薄弱的地方從而引起復(fù)合材料的斷裂。隨著玻璃纖維含量的增加，復(fù)合材料中的承載玻璃纖維越多，且玻璃纖維與基體樹脂接觸的面積越來(lái)越大，這就極大地提升了將作用在樹脂基體上的外加載荷轉(zhuǎn)移到承載玻璃纖維上的效率，因此玻璃纖維對(duì)復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度有著顯著的增強(qiáng)作用。斷裂伸長(zhǎng)率的降低說(shuō)明LGF/PA 6- 0復(fù)合材料的斷裂韌性遭到破壞、延展性變差[8]。與玻璃纖維含量對(duì)LGF/PA 6- 0復(fù)合材料力學(xué)性能影響一致，SGF/PA 6- 0復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度也隨著玻璃纖維含量的增加而增加，斷裂伸長(zhǎng)率在添加少量玻璃纖維時(shí)急劇下降后幾乎不再隨玻璃纖維含量變化。根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)，玻璃纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)在30%左右時(shí)，SGF/PA 6- 0復(fù)合材料的力學(xué)性能會(huì)出現(xiàn)拐點(diǎn)呈下降趨勢(shì)[8]，SGF在一定用量?jī)?nèi)對(duì)復(fù)合材料的增強(qiáng)可達(dá)到顯著效果，但在本研究中，LGF/PA 6- 0復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度在玻璃纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到45%時(shí)依然顯著增加，說(shuō)明LGF可制備更高玻璃纖維含量的復(fù)合材料而不損害其力學(xué)性能。

從圖2可知， LGF/PA 6- 0復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度和彎曲模量均隨著玻璃纖維含量的增加快速增加，在玻璃纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到40 %時(shí)，增強(qiáng)效果也十分顯著。玻璃纖維含量對(duì)SGF/PA 6- 0復(fù)合材料彎曲強(qiáng)度和彎曲模量的影響與其對(duì)LGF/PA 6復(fù)合材料的影響一致，但LGF/PA 6- 0復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度明顯低于SGF/PA 6- 0復(fù)合材料，彎曲模量保持一致。

圖2 玻璃纖維含量對(duì)復(fù)合材料彎曲性能的影響Fig.2 Effect of glass fiber content on bending properties of composites■—SGF/PA 6- 0；●—LGF/PA 6- 0

從圖3可知，與SGF/PA 6- 0復(fù)合材料相比，LGF/PA 6- 0復(fù)合材料的缺口沖擊強(qiáng)度隨玻璃纖維含量的增加而顯著提升,且在添加相同含量的玻璃纖維時(shí)，LGF/PA 6- 0復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度比SGF/PA 6- 0復(fù)合材料的要高。這是因?yàn)樵谕瑯拥牟ＡЮw維含量下，與SGF的纖維末端數(shù)量相比，LGF的纖維末端數(shù)量大幅度降低，從而顯著降低裂紋誘發(fā)點(diǎn)。所以LGF/PA 6- 0復(fù)合材料的沖擊性能明顯提高。

圖3 玻璃纖維含量對(duì)復(fù)合材料沖擊強(qiáng)度的影響Fig.3 Effect of glass fiber content on impact strength of composites■—SGF/PA 6- 0；●—LGF/PA 6- 0

2.2界面相容劑對(duì)復(fù)合材料力學(xué)性能的影響

從圖4、圖5可知，PP-g-MAH和POE-g-MAH均降低了LGF/PA 6復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度。雖然兩種相容劑中的MAH與玻璃纖維表面的羥基發(fā)生反應(yīng)，改善了復(fù)合材料的界面性能，從而提高了復(fù)合材料的力學(xué)性能，但由于PP-g-MAH和POE-g-MAH的拉伸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度均低于PA 6，因此，兩種相容劑的添加均會(huì)降低LGF/PA 6復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度。由于PP-g-MAH是剛性粒子，POE-g-MAH是彈性體，因此POE-g-MAH對(duì)復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度降低較為明顯。界面相容劑對(duì)LGF/PA 6和SGF/PA 6復(fù)合材料的斷裂伸長(zhǎng)率影響均較小。

圖4 相容劑對(duì)LGF/PA 6復(fù)合材料拉伸性能的影響Fig.4 Effect of compatibilizers on tensile properties of LGF/PA 6 composites■—LGF/PA 6-0；●—LGF/PA 6-PP-g-MAH；▲—LGF/PA 6-POE-g-MAH

圖5 相容劑對(duì)SGF/PA 6復(fù)合材料拉伸性能的影響Fig.5 Effect of compatibilizers on tensile properties of SGF/PA 6 composites■—SGF/PA 6-0；●—SGF/PA 6-PP-g-MAH；▲—SGF/PA 6-POE-g-MAH

圖6，圖7是兩種相容劑對(duì)LGF/PA 6,SGF/PA 6復(fù)合材料彎曲性能的影響。玻璃纖維含量和長(zhǎng)度對(duì)復(fù)合材料彎曲性能的影響與對(duì)其拉伸強(qiáng)度的影響一致。

圖6 相容劑對(duì)LGF/PA 6復(fù)合材料彎曲性能的影響Fig.6 Effect of compatibilizers on bending properties of LGF/PA 6 composites■—LGF/PA 6-0；●—LGF/PA 6-PP-g-MAH；▲—LGF/PA 6-POE-g-MAH

圖7 相容劑對(duì)SGF/PA 6復(fù)合材料彎曲性能的影響Fig.7 Effect of compatibilizers on bending properties of SGF/PA 6 composites■—SGF/PA 6-0；●—SGF/PA 6-PP-g-MAH；▲—SGF/PA 6-POE-g-MAH

從圖8可知，兩種相容劑均顯著提高了LGF/PA 6復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度，但PP-g-MAH對(duì)LGF/PA 6復(fù)合材料沖擊強(qiáng)度的提高要高于POE-g-MAH。這是因?yàn)樵谕饧虞d荷作用下，有機(jī)剛性粒子PP-g-MAH令基體發(fā)生塑性變形吸收能量，從而在提高復(fù)合材料沖擊強(qiáng)度的同時(shí)不會(huì)明顯減弱復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度和彎曲模量；而彈性體粒子POE-g-MAH在外加載荷作用下自身發(fā)生塑性變形而吸收能量，從而顯著改善復(fù)合材料的沖擊斷裂韌性，但會(huì)削弱材料的拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度和彎曲模量[9-10]。兩種相容劑也均顯著提高了SGF/PA 6復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度。PP-g-MAH使SGF/PA 6復(fù)合材料的缺口沖擊強(qiáng)度從約16 kJ/m2提高到約29 kJ/m2，LGF/PA 6復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度從約26 kJ/m2提高到約34 kJ/m2；POE-g-MAH使SGF/PA 6復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度從約16 kJ/m2提高到約26 kJ/m2，LGF/PA 6復(fù)合材料的缺口沖擊強(qiáng)度從約26 kJ/m2提高到約29 kJ/m2。雖然兩種界面相容劑對(duì)LGF/PA 6復(fù)合材料的提高效果較低，但添加界面相容劑的LGF/PA 6復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度要高于SGF/PA 6復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度。這是因?yàn)樵赟GF/PA 6復(fù)合材料中，界面相容劑對(duì)沖擊強(qiáng)度的提高起主要作用；在LGF/PA 6復(fù)合材料中，玻璃纖維長(zhǎng)度對(duì)沖擊強(qiáng)度的提高起主要作用。

圖8 相容劑對(duì)復(fù)合材料沖擊強(qiáng)度的影響Fig.8 Effect of compatibilizers on impact strength of composites■—LGF/PA 6-0；●—LGF/PA 6-PP-g-MAH；▲—LGF/PA 6-POE-g-MAH；▼—SGF/PA 6-0；?—SGF/PA 6-PP-g-MAH；?—SGF/PA 6-POE-g-MAH

2.3LGF/PA6復(fù)合材料斷面分析

從圖9可知，未添加相容劑的LGF/PA 6復(fù)合材料的玻璃纖維表面較為光滑，纖維與基體之間存在一個(gè)黑環(huán)，這種現(xiàn)象也曾出現(xiàn)在G.Ozkoc[11]和Fu Shaoyun[12]的研究中，這表明玻璃纖維與PA 6基體之間的界面結(jié)合較差。添加PP-g-MAH復(fù)合材料的玻璃纖維表面覆蓋著一層PA 6樹脂，玻璃纖維與基體之間有著明顯的界面層，這表明PP-g-MAH的添加可改善玻璃纖維與PA 6基體的浸潤(rùn)性。添加POE-g-MAH復(fù)合材料的玻璃纖維覆蓋著少量基體。這表明POE-g-MAH也改善了玻璃纖維對(duì)PA 6基體之間的浸潤(rùn)性。另外，從圖9還可知，添加PP-g-MAH的LGF/PA 6復(fù)合材料的界面結(jié)合比添加POE-g-MAH的界面結(jié)合好，這與力學(xué)性能分析結(jié)果一致。

圖9 LGF/PA 6復(fù)合材料的沖擊斷面SEMFig.9 Impact fracture SEM of LGF/PA 6 composites玻璃纖維質(zhì)量分?jǐn)?shù)為34%。

3 結(jié)論

a. LGF/PA 6材料的拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度和彎曲模量較SGF/PA 6復(fù)合材料的低，但其沖擊強(qiáng)度明顯高于SGF/PA 6復(fù)合材料。

b. PP-g-MAH在提高LGF/PA 6復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度時(shí)，對(duì)其拉伸性能和彎曲性能的影響較低；POE-g-MAH在提高LGF/PA 6復(fù)合材料的沖擊強(qiáng)度時(shí)，削弱了其拉伸性能和彎曲性能。

c. PP-g-MAH和POE-g-MAH均能改善LGF/PA 6復(fù)合材料的界面，PP-g-MAH的改善效果比POE-g-MAH要好。

d. 對(duì)于SGF/PA 6復(fù)合材料，界面相容劑對(duì)沖擊強(qiáng)度的提高起主要作用；對(duì)于LGF/PA 6復(fù)合材料，玻璃纖維長(zhǎng)度對(duì)沖擊強(qiáng)度的提高起決定作用。

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Mechanicalpropertiesoflongglassfiber-reinforcednylon6composite

Li Rui1, Wang Guo2, Liu Meihua1, Gou Liting1, Hou Zeyun1, Huang Bin1, Zhang Pengpeng1

(1.SchoolofMaterialScienceandEngineering,CentralSouthUniversity,Changsha410083; 2.GuangdongShunweiPrecisionPlasticsCo.,Ltd.,Shunde528305)

The mechanical properties of long glass fiber-reinforced nylon 6 (LGF/PA 6) composite were studied by using polypropylene-grafted maleic anhydride (PP-g-MAH) and polyolefin elastomer-grafted maleic anhydride (POE-g-MAH) as interfacial compatibilizers and was compared with those of short glass fiber-reinforced nylon 6 (SGF/PA 6) composite. The results showed that the tensile strength, bending strength and bending modulus of LGF/PA 6 composite were linearly increased with the increase of glass fiber content, and the reinforcement effect of glass fiber was significantly profound at the mass fraction of 40%; LGF/PA 6 composite had the tensile strength and bending strength and modulus lower than SGF/PA 6 composite at the same glass fiber content; the impact strength of these two kinds of composites were both non-linearly increased with the increase of glass fiber content, and LGF-PA 6 composite had the higher impact strength than SGF/PA 6 composite at the same glass fiber content; these two kinds of interfacial compatibilizers both improved the interfacial properties between glass fiber and PA 6 and profoundly enhanced the impact strength of the composites; LGF/PA 6 composite added with PP-g-MAH had the greater growth of impact strength than that added with POE-g-MAH, but the tensile strength and bending strength dropped in some degree, and the LGF/PA 6 composite added with POE-g-MAH had more decrease in the tensile strength, bending strength and bending modulus.

polycaprolactam; long glass fiber; maleic anhydride; interfacial compatibilizer; mechanical properties

2017- 04-15；修改稿收到日期2017- 07-12。

李睿(1988—)，女，碩士，主要從事聚酰胺、聚丙烯改性研究。E-mail：lrxaut@163.com。

* 通訊聯(lián)系人。E-mail：liumeihua@csu.edu.cn。

TQ323.6

A

1001- 0041(2017)05- 0028- 05