■陳煒華
(漳州市順通路橋建設(shè)有限公司,漳州 363000)
某上承式拱橋減震控制理論分析
■陳煒華
(漳州市順通路橋建設(shè)有限公司,漳州 363000)
上承式拱橋是一種常見橋型,其抗震性能較低,難以設(shè)計成延性抗震結(jié)構(gòu)。本文嘗試將阻尼器應(yīng)用到拱橋的減震控制中,運(yùn)用Midas軟件進(jìn)行有限元分析,通過比較分析以討論較為合理的減震控制方案。
上承式拱橋 阻尼器 減震控制
拱橋由于主拱圈軸壓比較大,橫向剛度較低,延性較低,難以設(shè)計成延性抗震結(jié)構(gòu)。在地震作用下往往受到不可逆的破壞,采取適當(dāng)?shù)臏p震措施是控制拱橋地震響應(yīng)一種經(jīng)濟(jì)有效的途徑。本文試圖在拱橋模型中加入阻尼器,以討論阻尼器對拱橋減震控制中的適應(yīng)性以及減震器的優(yōu)化布置。
某上承式拱橋為單孔雙曲拱橋,主拱圈為等截面無鉸拱,凈跨徑為30.00m,凈矢高為5.00m,凈矢跨比F0/L0=1/6。橋面凈寬約為7.0m,布置為1.2m人行道+4.6m車行道+1.2m人行道。拱圈厚度為50cm,由5拱4波組成。主拱圈兩側(cè)各3個腹拱,邊腹拱為三鉸拱,腹拱圈為預(yù)制混凝土試塊拼裝。
本文所采用的阻尼器是摩擦耗能阻尼器,由模管、鋼棒、內(nèi)圓筒和外圓筒組成,鋼棒與模管緊密套合,其中鋼棒的直徑比模管的內(nèi)徑稍微大一點,以保證當(dāng)鋼棒滑移時在模管緊固力作用下產(chǎn)生恒定的摩擦力。這種摩擦耗能阻尼器與支撐構(gòu)建串聯(lián)使用時,在外荷載作用下的反應(yīng)呈現(xiàn)理想彈塑性。經(jīng)反復(fù)試算,摩擦耗能阻尼器支撐的參數(shù)為:剛度為1000kN/mm,屈服強(qiáng)度為7000kN。
圖1 拱橋有限元模型
經(jīng)計算,橋梁的前3階振型如表1所示。
表1 前3階振型及其描述
此次計算選用兩條地震波 (EI-Centro波、Hollywood Storage波)作為時程分析的地震震動輸入,為充分考慮阻尼器的作用,將上述地震波的峰值加速度均調(diào)整為0.4g。每個地震波輸入時分別考慮兩種工況:工況一僅考慮地震動順橋向和橫橋向輸入,不考慮豎向地震波速;工況二為順橋向、橫橋向和豎向三個方向輸入。拱頂及1/4拱截面的位移最大值如表2、表3所示。
表2 未設(shè)置阻尼器拱頂最大位移值(m)
表3 未設(shè)置阻尼器1/4拱截面位移最大值(m)
由表1~表3可知,該拱橋的面外剛度較低,橫向位移響應(yīng)較大。此次理論計算從拱腳至拱頂?shù)膬晒袄唛g的橫撐間逐次對稱增加阻尼器的數(shù)量(2,4,……,10),分析對比阻尼器的優(yōu)化布置方案及減震效果。
對設(shè)置不同數(shù)量阻尼器的計算模型進(jìn)行地震響應(yīng)分析,引入減震率μ,定義為:
其中:φa、φb分別為設(shè)置阻尼器前后的響應(yīng)值。
拱頂位置及拱腳面外彎矩的減震效果見表4、表5。
表4 拱頂橫向位移減震效果
表5 拱腳面外彎矩減震效果
由表4、表5可知:
(1)拱頂橫向位移減震率隨著阻尼器數(shù)量的增加而增加,當(dāng)其阻尼器數(shù)量由4個增加為6個時,減震率增幅最大,說明此時增加的阻尼器對拱頂位移控制效果最好;阻尼器數(shù)量由6個增加10個時,減震率增幅較平緩,說明在此階段增加阻尼器數(shù)量對位移控制的影響相對較小。
(2)拱腳面外彎矩減震率隨著阻尼器數(shù)量的增加而增加,當(dāng)其阻尼器數(shù)量由2個增加為4個時,減震率增幅最大,說明靠近拱腳設(shè)置阻尼器對拱腳面外彎矩的控制效果最好;阻尼器數(shù)量由6個增加10個時,減震率增幅較平緩,說明在此階段增加阻尼器數(shù)量對拱腳面外彎矩的影響相對較小。
通過以上的比較研究可以看出:設(shè)置阻尼器能夠有效減少拱橋的地震響應(yīng),在拱橋減震控制中具有較好的應(yīng)用前景。在大震中,阻尼器通過摩擦耗能以消耗地震輸入的能量,不禁可以減少拱頂?shù)臋M向位移響應(yīng),而且可以較大程度的減小拱腳面外彎矩。阻尼器布設(shè)位置和數(shù)量對拱橋的減震效果具有較大影響,在采用時應(yīng)對其進(jìn)行優(yōu)化,從而達(dá)到經(jīng)濟(jì)、安全的效果。
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