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    基于橫波沖擊映像法的水閘底板脫空缺陷檢測

    2017-10-24 11:09:00黃濤馮少孔朱新民商峰趙麗娜
    南水北調(diào)與水利科技 2017年5期

    黃濤 馮少孔 朱新民 商峰 趙麗娜

    摘要:某水利樞紐下游側(cè)存在滲水、冒水等嚴(yán)重問題,采用橫波沖擊映像法對進(jìn)水閘底板與基礎(chǔ)圍巖脫空情況進(jìn)行探查,結(jié)果表明該法不受水和鋼筋網(wǎng)等因素干擾,為修補(bǔ)加固設(shè)計(jì)方案提供可靠基礎(chǔ)資料。文中闡述了檢測方法原理、設(shè)備及檢測過程,給出了數(shù)據(jù)處理流程,通過數(shù)值模擬制定脫空標(biāo)準(zhǔn),完成閘底板脫空缺陷分布圖。檢測結(jié)論:(1)水閘底板存在脫空,部分底板脫空區(qū)形成滲漏通道,造成下游側(cè)涌水;(2)脫空率大于20%的閘底板,需要及時(shí)進(jìn)行灌漿處理,中等程度脫空的閘底板,還需做進(jìn)一步探查,其他的脫空不嚴(yán)重水閘底板無需處理;(3)建議對水閘進(jìn)行垂直變形和水平變形監(jiān)控,嚴(yán)格控制最高運(yùn)行水位,防范水閘塌陷和下滑。橫波沖擊映像法為類似工程缺陷問題的探查提供了借鑒。

    關(guān)鍵詞:脫空檢測;橫波勘探;沖擊映像法;水閘底板

    中圖分類號(hào):TV698.22 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):1672-1683(2017)05-0134-07

    在水利閘壩樞紐建筑物中,水閘底板安全處于重要位置,它的安全與否直接影響水閘的承載力和抗滑穩(wěn)定性。由于長期受到上下游水壓力及其沖刷,水閘底板很容易形成掏空等隱患。而這種安全隱患處在水面之下,用常規(guī)的方法很難發(fā)現(xiàn),因此需要有一套簡便、快速、質(zhì)量可靠的手段進(jìn)行檢測。目前常用底板脫空滲漏檢測方法有地質(zhì)雷達(dá)法、沖擊回波法、鉆心取樣法等方法?;陔姶挪ǖ牡刭|(zhì)雷達(dá)法受鋼筋網(wǎng)、水、外界高壓線等影響比較大,鉆芯取樣法會(huì)導(dǎo)致底板和鋼筋網(wǎng)破壞,基于彈性波的沖擊映像法可以消除上述方法的局限性。

    地震波(彈性波)分為縱波和橫波,縱波質(zhì)點(diǎn)位移的方向與波的傳播方向一致,橫波的質(zhì)點(diǎn)位移方向與波的傳播方向垂直。目前常見的地震波勘探采集的是縱波信號(hào),而橫波勘探采集的是橫波信號(hào)。在松散淺地層中橫波具有低速度、短波長等特點(diǎn),使得橫波勘探精度遠(yuǎn)大于縱波,另外橫波基本不受地層水飽和度的影響。橫波在超聲波檢測含水或夾泥層裂縫深度時(shí),試驗(yàn)也取得較好的結(jié)果。沖擊映像法是基于彈性波理論,接收反射波與瑞雷面波的垂直分量,該法已成功應(yīng)用于檢測渡槽空鼓裂縫、海河沉管隧道基礎(chǔ)注漿密實(shí)度質(zhì)量控制。鑒于此,本文欲采用基于橫波的沖擊映像法對某水利樞紐閘底板脫空區(qū)域進(jìn)行檢測,為后期修補(bǔ)加固提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。

    1工程概況

    某水利樞紐工程位于內(nèi)蒙古赤峰市西拉沐倫河干流上,工程始建于1976年1月,1978年8月竣工并投入使用。該樞紐控制流域面積28 173 km2,是一座以灌溉為主,兼有交通、發(fā)電、治沙、防洪等綜合效益的水利樞紐工程為赤峰市農(nóng)牧業(yè)經(jīng)濟(jì)發(fā)展及社會(huì)穩(wěn)定發(fā)揮了巨大作用。樞紐工程由攔河閘、土壩、左右岸進(jìn)水閘、公路橋和河床式水電站等五項(xiàng)工程組成。攔河閘24孔,為10×4.2 m鋼質(zhì)平臥門,閘總寬260.7 m,設(shè)計(jì)過閘流量4 120 m3/s;土壩總長1013 m。樞紐兩岸均為赤峰花崗巖粗粒構(gòu)造,表面球狀風(fēng)化嚴(yán)重,風(fēng)化層厚2~3 m。左岸主要節(jié)理為NE30°~60°,右岸主要節(jié)理為NE60?!?0。,河道寬1 300 m,河床覆蓋層厚30~50 m,上層為中砂夾有極少量的細(xì)砂,厚10~25 m,下層為砂卵石,厚5~15 m,底部基礎(chǔ)為花崗巖,與兩岸相同,攔河閘處于飽和緊密的中砂層上。

    2011年7月25日至26日,西遼河上游查干木倫河發(fā)生1 500 m3/s的洪水。7月27日,西拉木倫河洪峰流量達(dá)到1 424 m3/s,洪峰經(jīng)過水利樞紐后,樞紐下游海漫水平段上淤積的40cm厚的泥沙面上出現(xiàn)二十多處線狀分布的涌水點(diǎn),橫貫海漫水平段,在海漫水平段與斜坡段的結(jié)構(gòu)縫位置,也有零星的涌水點(diǎn)。清除局部的淤積層后,顯示海漫水平段混凝土剝蝕嚴(yán)重,裂縫滲漏已形成射流,圖1給出了海漫水平段帶狀裂縫涌水情況。

    本文采用基于橫波沖擊映像法的檢測技術(shù)探查該水利樞紐工程脫空情況,為后期修補(bǔ)加固設(shè)計(jì)提供基礎(chǔ)依據(jù)。

    2檢測方法原理及設(shè)備

    2.1橫波沖擊映像法

    沖擊映像法利用的是近源彈性波。所謂近源,是指接收點(diǎn)離激發(fā)點(diǎn)很近,體波和面波以及體波的直達(dá)波和反射波等混雜在一起,不能用通常的地震反射法的方法去分析數(shù)據(jù)。如果介質(zhì)模型比較簡單,缺陷屬性單一(例如只存在脫空,或只存在厚度變化等),檢測時(shí)只需要確定缺陷的平面位置,這時(shí)可以不對波場進(jìn)行分離,直接從波形特征變化判斷。如果介質(zhì)模型復(fù)雜,存在多種缺陷,就需要通過復(fù)雜的數(shù)學(xué)方法對波場進(jìn)行分離分析。一般說來,頻率越高,波速越低,各種波就越容易分離。但是,頻率越高,激發(fā)力度和沖擊錘的質(zhì)量就需要越小,激發(fā)信號(hào)就越弱,信號(hào)也越不穩(wěn)定。同時(shí)彈性波頻率越高,衰減就越大,檢測深度就越淺,因此需要根據(jù)實(shí)際檢測需要綜合考慮以平衡各種優(yōu)缺點(diǎn)。

    橫波(S波)沖擊映像法,根據(jù)彈性波傳播理論,彈性波由激發(fā)點(diǎn)向外傳播,遇到界面會(huì)產(chǎn)生反射、折射和類型轉(zhuǎn)換等。由于沖擊映像法設(shè)置的接收點(diǎn)離激發(fā)點(diǎn)很近,波動(dòng)幾乎是垂直入射到介質(zhì)內(nèi)部的界面上,然后又被垂直的反射回來,形成一次反射波,一次反射波入射到介質(zhì)表面后,一部分能量又被反射回去,然后再次被反射回來形成二次反射波,依次類推。為了從理論上進(jìn)行分析,可以把這一過程展開成圖2的形式,各反射波可以表達(dá)為:

    2.2檢測設(shè)備

    橫波沖擊映像法所用儀器設(shè)備數(shù)量以及技術(shù)指標(biāo)見表1。

    3檢測過程及結(jié)果分析

    3.1測線布置

    檢測測線及測點(diǎn)布置見圖3。面向下游方向,以閘門與右閘墩的交點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn),由右閘墩向左閘墩為橫坐標(biāo)(x軸)的正方向,由上游向下游為縱坐標(biāo)(γ軸)的負(fù)方向。共布設(shè)13條測線,測線間距為0.5 m,第1條測線L1的縱坐標(biāo)為-0.5 m,第2條測線L2的縱坐標(biāo)為-1.0 m,依次類推,第13條測線L13的縱坐標(biāo)為-6.5 m。每條測線設(shè)置34個(gè)檢測點(diǎn),檢測點(diǎn)間距0.25 m,第一個(gè)檢測點(diǎn)的橫坐標(biāo)為0.5 m,第2個(gè)檢測點(diǎn)的橫坐標(biāo)為0.75 m,依次類推,第34個(gè)檢測點(diǎn)的橫坐標(biāo)為8.75 m。

    3.2檢波器和震源設(shè)置

    如圖4所示,將3分量檢波器設(shè)置與檢測點(diǎn)正上方并調(diào)平檢波器,且檢波器的中心對準(zhǔn)檢測點(diǎn),檢波器的X分量指向測線終點(diǎn)方向,Y分量與測線垂直,Z分量垂直于底板表面,圖4中橫波震源上的字母F、B分別表示前方、后方,R、L分別表示右邊和左邊。共布置2個(gè)3分量檢波器,檢波器間距0.5m。震源設(shè)置于測線起點(diǎn)一側(cè),距離第1個(gè)檢波器距離(震源偏移距)為0.5 m。設(shè)置震源時(shí),首先把重約25 Kg的正方形鋼錠設(shè)置于激發(fā)點(diǎn)正上方,鋼錠中心對準(zhǔn)激發(fā)點(diǎn),使鋼錠的一邊平行于測線方向并調(diào)穩(wěn)。

    橫波激發(fā)方式:如圖5所示,激發(fā)橫波時(shí),首先把重約25 kg的正方形鋼錠設(shè)置于激發(fā)點(diǎn)正上方,鋼錠中心對準(zhǔn)激發(fā)點(diǎn),使鋼錠的一邊平行于測線方向并調(diào)穩(wěn),然后用質(zhì)量約250 g的鋼質(zhì)圓頂錘子,對準(zhǔn)鋼錠平行于測線的側(cè)面的中心偏下位置敲擊,錘擊方向垂直于測線并平行于底板表面。當(dāng)錘子反彈回來后,應(yīng)及時(shí)止住激發(fā)錘避免第2次激發(fā)。另外,在整個(gè)檢測工程中盡量保持錘擊力度和敲擊方向不變。數(shù)據(jù)采集參數(shù)設(shè)定見表2。

    為了確認(rèn)橫波震源所激發(fā)的波是否為橫波(SH波),在正式數(shù)據(jù)采集前首先進(jìn)行了震源試驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)首先將震源設(shè)置好,然后垂直于測線方向,分別由右向左錘擊和由左向右錘擊鋼錠并記錄波形,最后比較兩個(gè)波形的相位。由于兩次激發(fā)的發(fā)振方向相反,在其他條件都一樣的情況下,接收到的波形應(yīng)該一樣,但其相位應(yīng)相反。

    由圖6可以看出,雖然受各種干擾影響在局部上兩個(gè)波形的相位并不完全相反,但整體看來,兩波形的相位相反,證明用上述方法激發(fā)出的彈性波就是橫波,符合橫波勘探要求。

    3.3數(shù)據(jù)分析流程

    橫波沖擊映像法的數(shù)據(jù)分析流程見圖7。數(shù)據(jù)分析工作可分為數(shù)據(jù)處理、數(shù)值模擬和結(jié)果解釋3大部分。

    3.4缺陷判別標(biāo)準(zhǔn)

    一般說來,由沖擊響應(yīng)強(qiáng)度判斷密實(shí)狀況需要根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果和少量的取芯數(shù)據(jù),不斷調(diào)整判斷標(biāo)準(zhǔn)。但是由于本檢測項(xiàng)目沒有取芯數(shù)據(jù),只能根據(jù)理論計(jì)算波形,獲取沖擊響應(yīng)強(qiáng)度與輸入模型脫空范圍的對應(yīng)關(guān)系。應(yīng)該指出,由于數(shù)值模擬并不能完全模擬底板以及其下地質(zhì)情況的細(xì)節(jié),這勢必影響結(jié)果的解釋。另外,在脫空區(qū)的邊界附近,當(dāng)激發(fā)點(diǎn)和接收點(diǎn)分別位于脫空區(qū)邊界的兩側(cè)時(shí),無法精確判定脫空區(qū)的邊界。考慮到以上因素,在制定脫空判斷標(biāo)準(zhǔn)時(shí),設(shè)有疑似脫空區(qū)域(過渡區(qū))。

    數(shù)值模擬是根據(jù)檢測建筑物的內(nèi)部結(jié)構(gòu)以及工程地質(zhì)信息,建立檢測建筑物和地基的數(shù)學(xué)物理模型,然后根據(jù)檢測原理和檢測參數(shù),建立檢測方法的數(shù)學(xué)模型,最后通過數(shù)值求解給定模型下的波動(dòng)方程,從理論上分析底板脫空與沖擊響應(yīng)強(qiáng)度的關(guān)系,為實(shí)際檢測數(shù)據(jù)的分析和結(jié)果解釋提供判別標(biāo)準(zhǔn)。

    圖8為底板以及其下部地層的數(shù)學(xué)物理模型,其中,第一層厚度為0.5 m,對應(yīng)于后來在原底板上二次澆筑的混凝土層,縱波波速VP=4 500 m/s,橫波波速VS=2 000 m/s,第2層厚度為1.5 m,對應(yīng)于原先澆筑的底板,縱波波速VP=4000 m/s,橫波波速VS=1800 m/s,第3層為底板基礎(chǔ),縱波波速VP=2 000 m/s,橫波波速VS=800 m/s,在中間設(shè)置了2 m(長)×0.5 m(厚)的模擬脫空區(qū)域,脫空區(qū)內(nèi)設(shè)定充滿水,縱波波速VP=1550 m/s,橫波波速VS=0 m/s。波動(dòng)方程數(shù)值求解采用有限差分法。為了減少拼接效應(yīng)的影響,除了采用透射-吸收混合型邊界條件外,還在模型的左右兩側(cè)各增加5 m的附加計(jì)算域,計(jì)算網(wǎng)格大小為0.05 m的正方形網(wǎng)格。

    橫波沖擊映像法的數(shù)學(xué)模型:沖擊映像法的數(shù)學(xué)模型主要指震源子波波型、頻率范圍以及采集參數(shù)等。數(shù)值模擬所用震源波形見圖9,其頻譜(振幅譜)見圖10。由圖10可見,所用震源子波的頻譜在250~2500 Hz的頻率范圍內(nèi),其幅值基本不變,平坦、平滑,符合震源波形的特點(diǎn)。

    圖11為根據(jù)數(shù)值模型計(jì)算波形的沖擊響應(yīng)強(qiáng)度確定的脫空狀況的判定標(biāo)準(zhǔn),圖中縱坐標(biāo)為平均振幅經(jīng)歸一化處理后,單位無量綱。根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果,當(dāng)?shù)装逑掠忻摽諘r(shí),沖擊響應(yīng)強(qiáng)度≥0.7,因此,根據(jù)實(shí)際檢測數(shù)據(jù)得到的沖擊響應(yīng)強(qiáng)度≥0. 7時(shí),判斷底板下存在脫空;由于(受檢波器和震源)跨邊界影響,當(dāng)理論沖擊響應(yīng)強(qiáng)度在0.5~0.7之間時(shí),一部分區(qū)域?qū)?yīng)脫空,一部分區(qū)域?qū)?yīng)密實(shí),因此,根據(jù)實(shí)際檢測數(shù)據(jù)得到的沖擊響應(yīng)強(qiáng)度在0.5~0.7之間時(shí)定義為疑似脫空(過渡區(qū));當(dāng)檢波器和沖擊點(diǎn)都在密實(shí)區(qū)時(shí),理論沖擊響應(yīng)強(qiáng)度≤0.5,因此,根據(jù)實(shí)際檢測數(shù)據(jù)得到的沖擊響應(yīng)強(qiáng)度在0.5以下時(shí)(≤0.5),判斷底板下為密實(shí)區(qū)域。

    3.5結(jié)果分析

    數(shù)據(jù)處理共得到2套結(jié)果:沖擊響應(yīng)強(qiáng)度深度分布圖和底板沖擊響應(yīng)強(qiáng)度分布圖。響應(yīng)強(qiáng)度深度分布圖主要反映閘底板的內(nèi)部結(jié)構(gòu)是否存在內(nèi)部缺陷,而底板沖擊響應(yīng)強(qiáng)度平面分布圖主要反映底板下脫空情況的平面分布。

    圖12為第7孔閘門底板測線L8的沖擊響應(yīng)強(qiáng)度深度分布圖。從圖中可以看出,深度0.5 m附近的沖擊響應(yīng)強(qiáng)度反映的是后期澆筑混凝土與原底板頂面的界面結(jié)合面的反射系數(shù)強(qiáng)弱,底板深度為2.0 m附近的沖擊響應(yīng)強(qiáng)度則反映的是閘底板深度為2 m的底面的反射系數(shù)強(qiáng)弱。由于底板底面反射系數(shù)越強(qiáng),說明底板下方地層的橫波速度越小,亦間接揭示了水閘底板下的脫空狀況。

    圖13為第7孔閘門底板面的沖擊響應(yīng)強(qiáng)度分布圖。如圖所示,在橫向(由左向右)5~6.5 m處,大于0.7的沖擊強(qiáng)度響應(yīng)值由上游向下游呈一條帶狀分布,雖然這一條帶沒有貫通到下游,但是有向下游發(fā)展的趨勢,或者已經(jīng)形成了很小的漏水通道,由于沖擊響應(yīng)強(qiáng)度標(biāo)尺與脫空缺陷判別準(zhǔn)則不一致,導(dǎo)致不能清楚看出閘底板各缺陷分布位置。

    根據(jù)各孔水閘底板的彈性波(橫波)沖擊響應(yīng)強(qiáng)度分布以及數(shù)值模擬分析結(jié)果,并根據(jù)3.4節(jié)給定的脫空缺陷判別標(biāo)準(zhǔn),可準(zhǔn)確推斷各水閘底板下的脫空狀況。圖14給出了第21閘底板的脫空缺陷探測結(jié)果,水閘底板檢測結(jié)果由A、B兩圖構(gòu)成,圖14中的A圖為脫空平面分布圖,根據(jù)脫空判別標(biāo)準(zhǔn)分為密實(shí)區(qū)、疑似脫空區(qū)(過渡區(qū))和脫空區(qū)3個(gè)等級,從圖14(a)中可以看出21閘底板脫空區(qū)分布范圍廣,其中橫河向7 m~8 m處脫空區(qū)分布從上游開始基本貫穿到下游區(qū);圖14(b)圖給出了底板各缺陷等級百分比:脫空區(qū)占40 5%,疑似脫空占39.0%,密實(shí)區(qū)域占20.4%,可以看出脫空區(qū)和疑似脫空區(qū)占比達(dá)到79.5%。

    4結(jié)語

    采用橫波沖擊映像法對水閘底板的脫空進(jìn)行探測,通過檢測數(shù)據(jù)處理和數(shù)值模擬制定脫空判別標(biāo)準(zhǔn),可得檢測結(jié)論如下。

    (1)結(jié)果發(fā)現(xiàn)部分?jǐn)r河閘閘底板有脫空,嚴(yán)重的閘底板脫空區(qū)連成滲漏通道,這很好的解釋了為什么下游側(cè)消力池、海漫水平段存在大量涌水點(diǎn),海漫水平段裂縫冒水的現(xiàn)象,這嚴(yán)重危及水閘的安全運(yùn)行。

    (2)檢測過的13孔水閘中,有3孔水閘底板下脫空率超過20%,推斷為向下游形成漏水通道的主要原因,危害程度定義為“極大”,需盡快做進(jìn)一步的調(diào)查和灌漿處理;有2孔水閘底板下脫空率約為5%,疑似脫空區(qū)域10%以下,危害程度定義為“中”,需做進(jìn)一步調(diào)查;其余各孔水閘底板下脫空率小于5%,且疑似脫空區(qū)域小于5%,判斷其危害程度為“小”,無需處理。

    (3)建議對水閘進(jìn)行水平位移和垂直位移的變形監(jiān)控,同時(shí)防控上游最高運(yùn)行水位,根據(jù)變形監(jiān)測結(jié)果制定水閘危險(xiǎn)報(bào)警閾值,以免帶來閘壩塌陷或下滑的災(zāi)害。

    (4)基于橫波沖擊映像法的水閘底板缺陷檢測結(jié)果表明該方法不受水和鋼筋網(wǎng)等外界因素的干擾,為類似水工建筑物缺陷探查提供一種借鑒方法。

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