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    大面積堆載下?lián)跬翂Φ挠邢拊治?/h1>
    2017-10-16 06:02:00馬德寶
    水泥技術 2017年5期
    關鍵詞:堆料擋土墻土層

    馬德寶

    大面積堆載下?lián)跬翂Φ挠邢拊治?/p>

    FEM Analysis of the Retaining Wall under Large-Scale Perload

    馬德寶

    現(xiàn)在水泥廠生產(chǎn)規(guī)模越來越大,經(jīng)常要堆積大量的物料,而利用擋土墻可以堆積更多的物料,但同時也會出現(xiàn)擋土墻的安全問題,因為在大面積堆載作用下,用于擋住原料的擋土墻受到側向作用力可能會出現(xiàn)整體傾覆、局部開裂以及地基整體滑動破壞等不利現(xiàn)象。

    擋土墻主要有重力式擋土墻、鋼筋混凝土擋土墻等形式。不同形式擋土墻有不同的使用條件,本文僅分析由于堆料較高時的懸臂式鋼筋混凝土擋土墻,分析在大面積堆載作用下?lián)跬翂偷鼗膽白冃蔚取?/p>

    1 有限元模型

    由于堆載多采用長條形,其堆載長度遠遠大于寬度,因此在分析時可采用平面應變形式。本文分析討論長條形堆載底部寬度分別為20m和30m的兩種情況,堆放材料分別考慮碎石和煤。煤的休止角一般為35°~45°,碎石的休止角為34°~42°,在計算中休止角都取38°。采用平面應變分析后顯示,擋土墻堆載斷面形式上部一般為三角形對稱形式,中間部分為矩形??紤]到堆載等的對稱性,故選取斷面的一半進行有限元分析。分析時采用的有限元本構模型分別如下:土體采用彈塑性本構模型,擋土墻以及堆積材料采用線彈性本構模型。

    圖1地基以及堆載剖面圖,m

    擋土墻形式根據(jù)《擋土墻》-04J008(中國建筑標準設計研究所出版,2002年合訂本),《路基》(交通部第二公路勘察設計院,人民交通出版社,2001)選取,具體尺寸見圖2。

    有限元網(wǎng)格劃分見圖3所示。

    2 有限元計算結果分析

    本文采用有限元方法分別計算分析了堆載寬度為20m和30m的兩種常見寬度情況下的擋土墻以及地基的受力情況,堆載材料分別考慮了煤和碎石兩種。

    圖2 擋土墻立面圖,m

    圖3 有限元網(wǎng)格圖(取整體的一半)

    2.1 三角形堆載底部寬度為20m

    堆載底部寬度為20m時,按照休止角為38°計算,三角形堆載中心高度為9.5m。分四級堆載:第一級堆載高度為1.6m,第二級堆高至4.6m,第三級堆高至7.6m,第四級堆高至9.5m。煤堆積密度取為1 000kg/m3,碎石堆積密度取為1 480kg/m3。

    2.1.1 堆料為煤時地基和擋土墻的有限元分析

    地基分成三層,各層土體厚度如圖1所示,為分析不同土層參數(shù)條件下地基以及擋土墻的沉降和應力,分別討論地基上面兩層土體(土層一和土層二)的彈性模量、內(nèi)摩擦角以及內(nèi)聚力變化情況,文中每一土層屬性變化為一工況。對于煤分析五種工況,地基最下面一層(土層三)參數(shù)保持不變。各工況下各層土體參數(shù)如表1所示。

    堆載底部寬度、堆料休止角確定后,堆料高度也就確定了。在同一工況下,不同堆載高度下地基沉降、擋土墻水平位移以及豎向沉降也發(fā)生變化。為了分析不同堆載高度下?lián)跬翂?、位移情況,考慮了擋土墻豎向沉降和傾斜率。擋土墻本身剛度比較大,在自重作用下本身變形很小,豎向沉降主要是由于地基發(fā)生沉降引起,取擋土墻立壁下部一點A在不同堆載高度下豎向沉降作為擋土墻豎向沉降;由于擋土墻在側向荷載作用下會發(fā)生翻轉,文中還分析了不同荷載下?lián)跬翂Φ膬A斜率,傾斜率用Rv表示,計算公式為:

    1.20~40歲成年人至少每5年測量1次血脂(包括總膽固醇、低密度脂蛋白膽固醇、甘油三酯和高密度脂蛋白膽固醇)。

    式中:

    DS——擋土墻立壁兩端水平位移差L——擋土墻高度

    具體表示如圖2所示。

    不同工況各級堆載下?lián)跬翂ωQ向沉降和傾斜率如表2所示。

    表1 不同工況下各層土體有關參數(shù)

    由圖4可以看出,在土層的土性參數(shù)不變化的情況下,土層一的土體彈性模量和內(nèi)摩擦角以及內(nèi)聚力小于土層二的時候,在大面積堆載作用下,淺層水平位移較大,主要發(fā)生在擋土墻后踵下部土體內(nèi)部,同時擋土墻在堆載側向作用力下上部向堆料方向傾斜。隨著上層土體彈性模量逐漸增大,水平位移最大值逐漸減小,同時水平位移最大值逐漸向土體深處發(fā)展。因此,當土層上軟下硬(上部土體相對較軟,下部土體相對較硬)時,可能因地基的淺層滑移破壞導致?lián)跬翂ζ茐摹.斖翆佣膹椥阅A?、?nèi)聚力和內(nèi)摩擦角較小時,水平位移最大值會增加,此時可能會形成地基的深層滑移破壞,進而導致?lián)跬翂Πl(fā)生整體傾覆破壞。因此,在實際工程中需要注意地層的特性,上層土體不可過于軟弱,土層的彈性模量等參數(shù)應當接近;若上層土體較弱,需要進行換填或其他方式的加固處理,以防止淺層滑移破壞。

    對于擋土墻,一方面要控制其穩(wěn)定性,防止其發(fā)生整體傾覆破壞,另一方面也需要控制擋土墻的沉降,不可產(chǎn)生過大的豎向沉降。表2分析了各種工況下?lián)跬翂Τ两登闆r。從表2可以看出:(1)隨著堆載高度增加,擋土墻沉降逐漸增大;(2)土層一土性參數(shù)逐漸變大,沉降逐漸減小,根據(jù)不同的沉降控制要求,可以選取不同的土體參數(shù);(3)土層一參數(shù)逐漸變大時,擋土墻傾斜率也逐漸減小。圖5為擋土墻在不同工況下應力云圖,從圖5中可知,在堆料和地基接觸區(qū)域(擋墻踵板位置),擋土墻在這一區(qū)域發(fā)生應力集中現(xiàn)象,土層一的土體越差,其應力集中現(xiàn)象越明顯。同時在立壁靠近趾板處也有應力集中現(xiàn)象發(fā)生,因此需在這一區(qū)域加強配筋,以防止擋土墻在這一部分發(fā)生開裂等。

    圖4 三角形堆載底部寬度為20m時各工況地基水平方向位移云圖(煤)

    圖5 三角形堆載底部寬度為20m時各工況下?lián)跬翂ises應力云圖(煤)

    表2 不同堆載高度時擋土墻底部沉降以及擋土墻傾斜率

    表3 不同工況下各層土體參數(shù)

    表4 不同堆載高度時擋土墻底部沉降以及擋土墻傾斜率

    2.1.2 堆料為碎石時地基和擋土墻有限元分析

    在大面積碎石堆載作用下,擋土墻以及地基破壞形式與大面積煤堆載作用下相似,只不過由于碎石密度比煤大,相應的對地基土參數(shù)要求也高(表3)。表4分析了各工況下不同堆載高度時擋土墻的沉降以及傾斜率。圖6、圖7為地基在不同工況下整體水平位移和擋土墻應力形式,可以作為實際設計時參考。

    2.2 三角形堆載底部寬度為30m

    堆載底部寬度為30m、休止角為38°時,三角形堆載中心高度為13.5m。分五級堆載:第一級堆載高度為1.6m,第二級堆高至4.6m,第三級堆高至7.6m,第四級堆高至10.6m,第五級堆高至13.5m。煤堆積密度取為1 000kg/m3,碎石堆積密度取為1 480kg/m3。

    2.2.1 堆料為煤時地基和擋土墻應力變形有限元分析(表5、表6、圖8)

    2.2.2 堆料為碎石時地基和擋土墻應力變形有限元分析(表7、表8、圖9、圖10)

    圖6 三角形堆載底部寬度為20m時各工況地基水平方向位移云圖(碎石)

    圖7 三角形堆載底部寬度為20m時各工況下?lián)跬翂ises應力云圖(碎石)

    圖8 三角形堆載底部寬度為30m時各工況下地基水平方向位移云圖(煤)

    本節(jié)分析了堆載底部寬度為30m時地基和擋土墻應力及變形情況。在堆料為煤和碎石兩種情況下,應力及變形等形式與堆載底部寬度為20m一致。從中也可知,隨著堆載的寬度和高度增大,對地基的參數(shù)要求也越來越高。堆載底部寬度為30m,堆載對地基水平位移影響的范圍和深度也逐漸增大。表1、表2分析了各工況下不同堆載高度時擋土墻沉降以及傾斜率。圖8、圖9、圖10為地基在不同工況下整體水平位移和擋土墻應力形式,可以作為實際設計時參考。

    圖9 三角形堆載底部寬度為30m時各工況下地基水平方向位移云圖(碎石)

    圖10 三角形堆載底部寬度為30m時各工況下?lián)跬翂ises應力云圖(碎石)

    3 結語

    在大型水泥廠等的堆料場常利用擋土墻以堆積更多更高的原料,因此需對擋土墻和地基進行安全性分析。在大面積堆料作用下,地基可能會發(fā)生淺層或深層滑移。擋土墻在側向荷載下會發(fā)生傾覆破壞及產(chǎn)生應力集中等,導致?lián)跬翂暗鼗茐摹?/p>

    表5 不同工況下各層土體參數(shù)

    表6 不同堆載高度時擋土墻底部沉降以及擋土墻傾斜率

    表7 不同工況下各層土體參數(shù)

    表8 不同堆載高度時擋土墻底部沉降以及擋土墻傾斜率

    通過本文的有限元分析,可以得知:

    (1)擋土墻受到大面積堆載產(chǎn)生的側向荷載作用時,若擋土墻所在的土層彈性模量、內(nèi)摩擦角和內(nèi)聚力較小時,可能會發(fā)生地基淺層滑移破壞,擋土墻因而會發(fā)生整體傾覆破壞。

    (2)地基土層性質(zhì)對擋土墻有較大影響,當擋土墻所在的地基中下臥土層(如分析中土層二)的土體性質(zhì)比較差時,擋土墻有可能會因土層發(fā)生深層滑移而發(fā)生傾覆。

    (3)由于擋土墻下部埋置在土體中,上部一面受到堆料的重力引起的側向力作用,一面臨空,因此在堆料這一面堆料與地基接觸區(qū)域(擋土墻踵板位置)以及立壁和趾板接觸區(qū)域會發(fā)生應力集中現(xiàn)象,這一部分需要加強配筋等措施,防止擋土墻發(fā)生開裂破壞。

    (4)進行擋土墻設計時,一方面需要控制地基參數(shù),防止地基發(fā)生淺層及深層滑移破壞,另一方面,應控制沉降,以防止大面積堆載下地基發(fā)生較大的豎向沉降,進而影響擋土墻使用?!?/p>

    TU311.41

    A

    1001-6171(2017)05-0025-08

    2017-06-02; 編輯:呂 光

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